Выбор вентилей

Вентили выбираются по среднему значению выпрямляемого тока с учетом возможной перегрузки и по максимальному значению обратного напряжения.

Максимальное значение выпрямляемого тока:

I_m=2,5I_ян=2,5 · 55,4= 138,5 А

Среднее значение тока через вентиль:

А (45)

m-параметр схемы

Расчетная максимальная величина обратного напряжения, прикладываемого к вентилю определяется:

U’_обм=К_вmU_do= 2,09· 261 = 546,6 В, (46)

К_вm- расчетный коэффициент схемы;

U_do- действительная величина среднего значения выпрямляемого напряжения при α=0 и питании выпрямителя от выбранного трансформатора:

(47)

принимаем равным 270.

U_обм=1,4·U’_обм= 1,4 · 546,6 = 765,24 В (48)

По параметрам I_ср и U_обм выбираем вентили типа ТСЗ 151.

Параметры вентилей:

U_обм=800В.

Для охлаждения применяются типовые семиреберные охладители из алюминиевых сплавов, которые при естественном воздушном охлаждении позволяют нагружать тиристор током до 40% от номинального, т. е.

I_вдоп=0,4I_вн=0,4 · 22,4=9 А, что превышает среднее значение тока через вентиль I_ср=46,17 А.

2.2.5 Определение расчетных параметров якорной цепи: требуемой индуктивности, суммарной индуктивности, суммарного активного сопротивления

Требуемая суммарная величина индуктивности якорной цепи, обеспечивающая непрерывность тока двигателя, определяется по выражению:

(49)

m=3 – параметр для трехфазной мостовой схемы (число фаз преобразователя, соответствующее числу перекрытий за один период анодного напряжения);

ω=2πf=2 · 3,14 · 50=314 рад/с – угловая частота переменного тока;

I_мин=0,1· I_ян=0,1 · 55,4=5,6 А -минимальное значение тока двигателя;

U’п=0,246·U_do=0,246·261,53=64,34 В – действующее значение переменной составляющей выпрямленного напряжения для трехфазной мостовой схемы

(50)

Суммарная индуктивность якорной цепи определяется по формуле:

L_Σ=L_дв+KL_т, (51)

L_дв- индуктивность обмотки якоря двигателя;

, (52)

β=0,6 – для машин без компенсационной обмотки;

ω_дн=0,105n_н=0,105 · 1600=168 рад/с- угловая скорость вращения двигателя;

U_н и I_н – номинальные значения напряжения и силы тока двигателя.

(53)

Индуктивность фазы трансформатора, приведенная к цепи выпрямленного тока:

, (54)

(55)

u_L=0,095 – относительная величина индуктивной составляющей напряжения короткого замыкания силового трансформатора

K=2 -для трехфазной мостовой схемы.

Суммарная индуктивность якорной цепи:

L_Σ=L_дв+KL_т=0,004+2·0,0021=0,0082 Гн (56)

Так как величина L_Σ=0,0082 Гн не превышает требуемую индуктивность

L_тр =0,0012 Гн, то установка сглаживающего дросселя не требуется.

Активное сопротивление якорной цепи двигателя:

R_д= α(R_я+R_дп)+R_щ (57)

R_я = 0,04 Ом - активное сопротивление обмотки якоря;

R_дп= 0,0254 Ом - активное сопротивление обмотки дополнительных полюсов;

R_щ = 0,036 Ом - сопротивление щеточных контактов

R_д= α(R_я+R_дп)+R_щ=1,2(0,04+0,0254)+0,036=0,101 Ом (58)

Активное сопротивление обмотки трансформатора:

(59)

u_а = 0,03- относительная величина активной составляющей напряжения активной составляющей напряжения короткого замыкания силового трансформатора

Коммутативное сопротивление6

Полное сопротивление преобразователя:

Суммарное сопротивление якорной цепи:

R_Σ=R_п+R_д =1,026+0,101 =21,127 Ом (61)