Обоснование энергосберегающих режимов работы мобильных сельскохозяйственных машин

1. Выписать из табл. 3.1 исходные данные по соответствующему ва­рианту задания.

2. Определить общую силу тягового сопротивления заданной с.-х. машины R_М и прицепной части всего агрегата R_А в расчете на одну маши­ну.

3. Определить потребную для работы с.-х. машины мощность N_M, удельные энергозатраты Е_М в расчете на единицу обработанной площади и соответствующую номинальную мощность двигателя трактора N_H в расче­те на одну машину.

4. Обосновать практические рекомендации по энергосбережению и экономии топлива.

5. Определить основные вероятностные числовые характеристики силы тягового сопротивления с.-х. машины.

6. Представить итоговые результаты расчетов по каждому пункту задания в форме таблицы, приведенной в конце задания.

Основные положения

Под мобильными с.-х. машинами подразумеваются такие машины, которые выполняют соответствующие технологические процессы путем перемещения по полю.

Основной целью задания является получение студентами навыков самостоятельного выбора ресурсосберегающих режимов работы основных типов мобильных с.-х. машин с учетом агротехнических требований и ус­ловий работы.

Сельскохозяйственные машины являются основными потребителя­ми энергии в составе агрегата, поэтому одной из важнейших задач при их эксплуатации является уменьшение расхода энергии при высоком качест­ве работы.

Таким образом, полученные в предыдущих заданиях результаты экономии ресурсов дополняются показателями ресурсосбережения с.-х. машин.

В комплексе все эти методы ресурсосбережения будут использованы в следующем задании по составлению ресурсосберегающих агрегатов.

Таблица 3.1

Варианты заданий

Методические указания по выполнению задания 3

1. Данные по варианту задания выписываются из табл. 3.1.

2. Силы сопротивления с.-х. машины в общем случае характери­зуются тяговым сопротивлением и моментом сил сопротивления на валу отбора мощности (ВОМ).

Тяговое сопротивление с.-х. машины в общем случае характеризует­ся рациональной формулой В.П. Горячкина, которая получена примени­тельно к плугам:

(3.1)

где m_М – масса плуга, кг; g = 9,81 – ускорение свободного падения м/с²; f – коэффициент сопротивления протаскиванию плуга в открытой борозде; К_П – удельное тяговое сопротивление плуга, кН/м²; а_М, в_М – глубина обра­ботки и ширина захвата, м; e – коэффициент скоростного сопротивления плуга, кНс²/м⁴; V- скорость плуга, м/с.

Слагаемые в этом равенстве, как известно, характеризуют силы со­противления, связанные соответственно с перемещением плуга по полю, с деформацией отрезаемого пласта почвы и с сообщением частицам почвы кинетической энергии.

Если разделить обе части равенства (3.1) на ширину захвата в_М, то получим удельное тяговое сопротивление К_ПV, справедливое для всех од­нотипных плугов с учетом влияния скорости:

(3.2)

где т_у – средняя удельная масса плугов данного типа, кг/м.

Входящие в равенства (3.1), (3.2) общие и удельные составляющие сил сопротивления, связанные с обработкой с.-х. технологических мате­риалов, справедливы практически для всех типов с.-х. машин и соответст­венно позволяют наметить общие направления как энергосбережения, так и ресурсосбережения в целом от стадии конструирования до производст­венной эксплуатации.

К таким направлениям относятся: создание облегченных конструк­ций машин из более качественных материалов; разработка оптимальных геометрических форм рабочих с.-х. машин, обеспечивающих минималь­ный расход энергии на обработку соответствующих технологических ма­териалов при высоком качестве работы (это выражается в уменьшении значений f_M, K_П и e); оптимальная настройка рабочих органов и всей ма­шины на требуемый режим работы; хорошая подготовка полей, включая

удаление камней и пожнивных остатков; выравнивание полей; обработка технологических материалов в таком состоянии, когда силы сопротивле­ния наименьшие (например, для почвы это соответствует состоянию ме­ханической спелости при влажности примерно 18–20 %) с учетом агро­технических требований; поддержание рабочих органов и машин в целом в хорошем техническом состоянии при высоком уровне качества техниче­ского обслуживания (например, при затупленных лемехах тяговое сопро­тивление плуга возрастает до 20–25 %); создание благоприятных условий для работы людей на с.-х. машинах и другие.

Из указанного множества направлений ресурсосбережения в преде­лах данного задания рассматриваются методы количественной оценки тя­гового сопротивления с.-х. машин и соответствующих энергозатрат для последующего составления ресурсосберегающих агрегатов.

Несмотря на универсальный характер формул (3.1), (3.2), их практи­ческое использование затруднено из-за отсутствия достаточно надежных значений f_М, К_П и e применительно к различным типам машин.

Исходя из этого, тяговое сопротивление рабочих машин определяют на основании обобщенных опытных данных по упрощенной формуле

RM = K_Va × в_M (3.3)

где K_Va – среднее удельное тяговое сопротивление с.-х. машины данного типа с учетом влияния скорости и угла склона, кН/м.

Как видно из формулы (3.2), влияние скорости на тяговое сопротив­ление с.-х. машины выражается параболической зависимостью, показан­ной на рис. 3.1. Рабочие скорости современных с.-х. машин в большинстве случаев выбирают в диапазоне от V_о ³ 1,4 м/с (5 км/ч) до V £ 3,33 м/с (12 км/ч), в пределах которых зависимость К_V = f (V) с достаточной для эксплуатационных расчетов точностью может быть принята в виде пря­мой cd.

Значение K_V при этом рассчитывается по упрощенным формулам (КН/М):

– для плугов; (3.4)

– для других тяговых с.-х. машин (3.5)

где V – рабочая скорость машины, м/с; V_о» 1,4 м/с; а_M – глубина вспашки (в среднем для всех вариантов принимается а_M = 0,22 м); К_о - удельное тяговое сопротивление плуга при скорости V = V_o, кН/м², К_м – удельное тяговое сопротивление других типов с.-х. машин при V = V_o, кН/м; Δ К – относительное приращение удельного тягового сопротивления при увели­чении скорости на 1 м/с (при V £ V_O следует принять Δ К = 0).

Рис. 3.1. Влияние скорости на удельное тяговое сопротивление с.-х. машины

Численные значения К_о, К и, Δ К для соответствующих операций приведены в табл. 3.2.

В условиях неровного рельефа следует учесть также удельное тяго­вое сопротивление с.-х. машины, связанное с преодолением подъема, в соответствии с равенством

(3.6)

где a – угол склона, град.

Для случая спуска перед sina следует принять знак «–», однако расчеты в данном случае необходимо делать для наиболее тяжелого случая –подъема.

Значения m_МУ для соответствующих типов машин также приведены в табл. 3.2.

На основании формул (3.3) – (3.6) общее тяговое сопротивление тяго­вых с.-х. машин получим в виде

(3.7)

Общее тяговое сопротивление прицепной части всего агрегата в рас­чете на одну машину R_a определяется с учётом тягового сопротивления сцепки:

(3.8)

где R_а – общее удельное тяговое сопротивление рабочих машин и сцепки, кН/м.

Таблица 3.2

Удельные тяговые сопротивления и массы машин

Значение К_а рассчитывается по формуле

(3.9)

где т_СУ – средняя удельная масса сцепки, кг/м; f - коэффициент сопротивления качению сцепки (усредненно можно принять f_С = 0,16).

Средние значения удельных масс сцепок в расчёте на 1 м ширины захвата агрегата т_СУ приведены в табл. 3.2. Для одномашинных агрегатов в указанной графе поставлен прочерк и соответственно следует в (3.9) принять т_СУ= 0.

Подставив значение К_а в формулу (3,8), получим общее тяговое со­противление агрегата в расчете на одну с.-х. машину.

Для тягово-приводных машин (посадка и уборка картофеля, уборка силосных культур) условное тяговое сопротивление определяется по ана­логии с формулой (3.7):

R_MB = (K_Va + K_B) в_М (3.10)

где К_В – условное удельное сопротивление на валу отбора мощности, кН/м.

Значение К_В можно рассчитать по формуле:

(3.11)

Под P_В при этом подразумевается условное тяговое сопротивление на ВОМ, определяемое из равенства:

(3.12)

где N_B - мощность на ВОМ, кВт; h _ТP; h _В – КПД трансмиссий соответст­венно ходовой части трактора и привода BOM; V_T, V – соответственно теоретическая и рабочая скорости машины (агрегата), м/с; d _В – буксование движителей трактора с учетом мощности на ВОМ.

Величину N_B в практических расчетах приближенно принимают пропорциональной секундной подаче технологического материала:

N_B = a_N × q = a_N × в_М × V × u (3.13)

где q – секундная подача, кг/с; а_N – удельная мощность на единицу пода­чи, кВт/(кг/с); и - удельное количество технологического материала в рас­чете на единицу площади, кг/м².

На основании формул (3.11)–(3.13) условное удельное сопротивле­ние на ВОМ получим в виде следующей формулы:

(3.14)

Подставив в (3.10) значение K_Vа из (3.6) и К_В из (1.14), получим ус­ловное тяговое сопротивление тягово-приводной машины.

Значения и приведены в табл. 3. 1, а для h _ТP, d _о, h _В можно принять приближенные значения h _ТP = 0,88, d _о = 0,95, h _В = 0,8 × d _Д.

Для a_N можно воспользоваться усредненными опытными значения­ми:

a_N = 2,25 кВт/(кг/с) – посадка картофеля;

a_N = 4,00 кВт/(кг/с) – комбайновая уборка картофеля;

a_N = 2,81 кВт/(кг/с) – уборка силосных культур.

3. Потребная для работы с.-х. машины в составе агрегата мощность на валу двигателя определяется с учетом формул (3.8), (3,13) в виде сум­мы:

(3.15)

где N_T, N_В – мощности, потребляемые на тяговые процессы и на ВОМ, кВт.

Для тягового КПД трактора h _Т принимаем усреднённые значения: h _Т = 0,70 – на стерне и h _Т = 0,60 – на поле, подготовленном под посев. Почвенный фон стерни соответствует вспашке, лущению стерни и убо­рочным работам, а для остальных видов работ принимается поле, подго­товленное под посев.

Соответствующие удельные энергозатраты в расчете на единицу площади выполненной работы, кДж/м²:

(3.16)

Значения Е_МТ = К_а и E_МВ = а_N × u соответствуют удельному расходу энергии непосредственно самой машиной на тяговые процессы и на при­вод рабочих органов через ВОМ. Пропорционально энергозатратам будет изменяться и расход топлива. Номинальная мощность двигателя трактора в расчете на одну машину N_HМ с учетом формулы (3.15) определяется так:

(3.17)

При этом для коэффициента загрузки двигателя приближенно можно принять значение E_N= 0,90.

4. Практические рекомендации по энергосбережению и экономии топлива следует, обосновать формулой (3.16) с учетом соображений, и изложенных после, формулы (3.2).

5. Необходимость учёта, вероятностного характера изменения cил сопротивления, действующих на рабочие органы машины, наглядно видна из табл. 1.3 первого задания для обоснования оптимального режима загрузки двигателя.

Вероятностный характер изменения сил сопротивления, действующих на с.-х. машины, обусловлен изменчивостью действующих внешних факторов, в частности физико-механических свойств почвы и обрабатываемых материалов., рельефа и других факторов.

Методику определения основных вероятностных числовых характеристик рассмотрим на примере тягового сопротивления удельной с.-х. машины R_M (рис. 3.2).

Рис. 3.2. Примерный характер изменения тягового

сопротивления с.-х. машины

Многочисленными экспериментальными исследованиями установ­лено, что плотность распределения тягового сопротивления R_M, как пока­зано на рис. 3.2, подчиняется нормальному Закону, описываемому форму­лой

, (3.18)

где R_Mi – значение R_M в i– й момент времени, кН; R_M - математическое ожидание, кН; s _R – среднее квадратичное отклонение, кН.

В качестве основных числовых характеристик определяются: мате­матическое ожидание , среднее квадратичное отклонение x _R, дисперсия Д_R = , степень неравномерности d _R и коэффициент вариации v_R, рассчи­тываемые по формулам:

(3.19)

, (3.20)

(3.21)

(3.22)

где n - число опытных значений R_Mi.

Численные значения , s _R, L_R, v_R, d _R определяются по формулам (3.19)–(3.22) после статистической обработки полученных по результатам полевых испытаний осциллограмм типа, представленного на рис. 3.2.

Вследствие отсутствия таких данных и ограниченного времени учебного занятия предлагается упрощенный вариант решения.

В качестве математического ожидания тягового сопротивления = R_M принимается значение, полученное в формуле (3.7) для соответст­вующей машины.

Далее воспользуемся известными из литературных источников усредненными значениями коэффициента вариации тягового сопротивления v_R для соответствующих операций, которые приведены в табл. 3.3.

По значению v_R с учетом формул (3.20)–(3-22) рассчитываются:

; ; (3.23)

Для оценки максимальной перегрузки двигателя можно определить также наибольшее значение тягового сопротивления машины

(3.24)

Таблица 3.3

Значения коэффициента вариации тягового сопротивления с.-х. машин

Аналогичные зависимости можно полупить и для момента сил со­противления на ВОМ.

При выполнении задания на компьютере следует получить многова­риантные решения соответствующих задач для всего диапазона изменения действующих параметров и внешних факторов.

6. Итоговые результаты расчетов по пунктам, включая исходные данные

Выполнил ________________________ Ф.И.О. студента

подпись

Принял ________________________ Ф.И.О. преподавателя

подпись

ЗАДАНИЕ 4