Главная Случайная страница


Полезное:

Как сделать разговор полезным и приятным Как сделать объемную звезду своими руками Как сделать то, что делать не хочется? Как сделать погремушку Как сделать неотразимый комплимент Как сделать так чтобы женщины сами знакомились с вами Как сделать идею коммерческой Как сделать хорошую растяжку ног? Как сделать наш разум здоровым? Как сделать, чтобы люди обманывали меньше Вопрос 4. Как сделать так, чтобы вас уважали и ценили? Как сделать лучше себе и другим людям Как сделать свидание интересным?

Категории:

АрхитектураАстрономияБиологияГеографияГеологияИнформатикаИскусствоИсторияКулинарияКультураМаркетингМатематикаМедицинаМенеджментОхрана трудаПравоПроизводствоПсихологияРелигияСоциологияСпортТехникаФизикаФилософияХимияЭкологияЭкономикаЭлектроника






Обоснование и определение параметров теплоносителей. Параметры вырабатываемого в паровых котлах пара определяются их техническими характеристиками и рациональными условиями их эксплуатации





Параметры вырабатываемого в паровых котлах пара определяются их техническими характеристиками и рациональными условиями их эксплуатации. Для обеспечения высокой экономичности котлов давление вырабатываемого пара принимаем 7 ата при степени сухости х=0,95. Энтальпия влажного насыщенного пара определяется по формуле:

 

 

 

где hx – энтальпия влажного насыщенного пара, кДж/кг;

h’ – энтальпия кипящей воды, кДж/кг;

r – теплота парообразования, кДж/кг.

 

Точка А: распределительный паровой коллектор в котельной.

По табл. (6): РА = 700 КПа = 0,7МПа;

r = 2065,9 кДж/кг; (теплота парообразования)

t = 165,0 0С;

h’ = 697,1 кДж/кг; (кип. воды)

hxА = 697,1 + 2065,9*0,95 = 2659,705 кДж/кг; (влажный насыщенный пар)

xА = ( hx - h´)/r = (2659,705 – 697,1)/2065,9 = 0,95

 

Точка Б: подающие паропроводы в водоподогреватели

 

Пар с постоянной энтальпией после редуцирования до 7 ата используется в качестве теплоносителя в пароводяных подогревателях систем отопления и горячего водоснабжения

РБ = 500 кПа = 0,5 МПа

t = 151,8ºC

h´= 640,1 кДж/кг (кип. воды)

r = 2108,9 кДж/кг (теплота парообразования)

hx = h´+ r× x

xБ = ( hx - h´)/r = (2659,705- 640,1)/2108,9 = 0,958

hxА = hxБ = 2659,705 кДж/кг

 

Точка В: паропровод на входе в производственный корпус

При транспортировке пара от котельной до теплового пункта (узла) производственного корпуса происходит снижение давления из-за гидравлического сопротивления паропровода и энтальпии из-за тепловых потерь (процесс АВ). Значения давления и энтальпии пара в точке В определяются в зависимости от расстояния от котельной до теплопункта. При этом потери давления принимаются равными 8 кПа на каждые 100 м паропровода. Потери энтальпии пара принимаются равными 1,5% на 100 м паропровода.

l =250 м

Потеря давления принять равными 8…10 кПа на 100 м паропровода

100 м – 8 кПа

250 м – х кПа х = 20 кПа (потери давления на 100м)

 



РВА – Рпотерь = 700 – 20 = 680 кПа

t = 164,0ºC

r = 2060 кДж/кг

h¢ = 715кДж/кг

Потеря энтальпии пара принять равными 1…1,5% на 100 м паропровода (принимаем 1,5%)

 

hхВ = hхА - hпотерь = 2659,705 – 0,015 * 2659,705 = 2619,81 кДж/кг

xВ =( hx - h´)/r = (2619,81– 715)/2060= 0,92

 

 

Точка Г: паропровод в тепловом узле чехов

В связи со спецификой переработки животноводческого сырья применение влажного насыщенного пара с соответствующей данному давлению температурой не допускается. Поэтому необходимо предусмотреть возможность снижения давления и соответственно температуры пара перед подачей в технологические аппараты посредством применения редукционных устройств, в которых происходит дросселирование пара (процесс ВГ). hхВ = hхГ = 2619,81 кДж/кг

 

Убойный цех Г1

РГ1 = 3,0 ата = 0,3 МПа = 300кПа

hx = 2619,81кДж/кг

t = 133,60С

h¢ = 561,4 кДж/кг

r = 2163,6 кДж/кг

α г п = 0,35 ( глухой пар)

х п п = 0,17 (пролетный пар)

xГ1 =( hx - h´)/r = (2619,81– 561,4)/2163,6 = 0,951

 

Колбасный цех Г2

РГ2 = 3,5 ата = 0,35 МПа = 350 кПа

hxГ2 = hxВ = 2619,81кДж/кг

t = 138,6oС

h¢ = 583, 05 кДж/кг

r = 2148, 95 кДж/кг

α г п = 0,40 ( глухой пар)

х п п = 0,15 (пролетный пар)

xГ2 = ( hx - h´)/r = (2618,1– 604,7)/2133,8 = 0,95

 

Жировой цех Г3

РГ3 = 2,5ата = 0,25 МПа = 250 кПа

hxГ3 = hxВ 2619, 81кДж/кг

t = 126,2оC

h¢ = 532,5кДж/кг

r = 2180кДж/кг

α г п = 0,75 (глухой пар)

х п п = 0,18 (пролетный пар)

xГ3 = ( hx - h´)/r =(2619,81–532,5)/2180 = 0,957

 

Сухие животные корма (техфабрикаты) Г4

РГ4 = 5,0 ата = 0,5 МПа = 500 кПа

hx = 2619,81кДж/кг

t = 151,8оС

h¢ = 640,1кДж/кг

r = 2108,9 кДж/кг

α г п = 0,7 ( глухой пар)

х п п = 0,13 (пролетный пар)

xГ4 = ( hx - h´)/r = (2619,81–640,1)/ 2108,9 = 0,939

 

Консервный цех Г5

РГ5 = 6 ата = 0,6 МПа = 600 кПа

hx = 2619,81кДж/кг

t = 158,8oС

h¢ = 670,4 кДж/кг

r = 2085,6 кДж/кг

α г п = 0,85 (глухой пар)

х п п = 0,14 (пролетный пар)

xГ5 = ( hx - h´)/r = (2619,81 – 670,4)/2085,6 = 0,935

 

 

Точка Д: конденсатопровод в тепловом узле цехов

Падение давления в аппаратах (процесс ГД) составляет 7%. Энтальпия пароконденсатной смеси в точке Д определяется при давлении РД по формуле:

 

hпкс = h¢ + r× xп п , кДж/кг,

 

h п к с – энтальпия пароконденсатной смеси, кДж/кг;

h¢ - энтальпия кипящей воды, кДж/кг;

r – теплота парообразования, кДж/кг;

 

 

Убойный цех Д1

Потеря давления в аппаратах составляет 7%

PД1 = РГ1 – Рпотерь = 300 – 7% = 279 кПа = 0,279 МПа

t = 130,4 0C

h´= 556,3кДж/кг

r = 2120,3 кДж/кг

xn n = 0,17

hп к с = h¢ + r×xп п = 556,3 + 2120,3× 0,17 = 916,751кДж/кг

 

Колбасный цех Д2

PД2 = РГ2 – Рпотерь = 350 – 7% = 325,5 кПа = 0,3255МПа



t = 135,60C

h´= 571,4кДж/кг

r = 2155,6кДж/кг

xn n = 0,17

hп к с = h¢ + r× xп п = 571,4+ 2155,6× 0,15 = 894,74кДж/кг

 

Жировой цех Д3

PД3 = РГ3 – Рпотерь = 250 – 7% = 232,5 кПа = 0,2325 МПа

t = 125,20C

h´= 520,7кДж/кг

r = 2150,3 кДж/кг

xn n = 0,17

hп к с = h¢ + r×xп п = 520,7 + 2150,3 * 0,18 = 907,754 кДж/кг

 

Сухие животные корма (техфабрикаты) Д4

PД4 = РГ4 – Рпотерь = 500 – 7% = 465 кПа = 0,465МПа

t = 145,0 0C

h´= 628,7 кДж/кг

r = 2118,9 кДж/кг

xn n = 0,17

hп к с = h¢ + r× xп п = 628,7 + 2118,9 × 0,13 = 904,157кДж/кг

 

Консервный цех Д5

PД5 = РГ5 – Рпотерь = 600 – 7% = 558 кПа = 0,558МПА

t = 154,80C

h´= 658,3кДж/кг

r = 2090,1кДж/кг

xn n = 0,17

hп к с = h¢ + r× xп п = 658,3 + 2090,1 × 0,14 = 950,914кДж/кг

 

Точка Е: конденсатопровод после утилизационного теплообменника

 

Для повышения экономичности системы сбора конденсата пароконденсатную смесь целесообразно использовать в качестве греющего теплоносителя в утилизационном теплообменнике, предназначенном для подогрева воды, используемой для шпарки туш и шерстных субпродуктов и в других технологических процессах, до температуры 85…95ºC. При этом происходит полная конденсация пароконденсатной смеси с последующим переохлаждением конденсата до температуры 800С (точка Е). Энтальпия конденсата определяется по формуле:

hx = св×tк , кДж/кг,

 

Св – теплоемкость конденсата, кДж/кг

Для воды Св = 4,19 кДж/кг;

РЕ = 0,9 × 0.324МПа = 0,3МПа

tн = 140ºC

tк = 800С

h´ = 630,5 кДж/кг

r = 2089 кДж/кг

hк = 4,19 × 80 = 335,2кДж/кг

степень переохлаждения ∆t = tн – tк = 140 –80= 60ºC

 

Точка Ж: конденсатопровод после водоподогревателей системы отопления.

Температуру конденсата после водоподогревателя принять на 30…45ºC выше температуры обратной воды отопления, принимаем на 350С

Продолжительность периода отопления 217 сут. (г. Рыбинск)

Средняя t наружного воздухаза отопительный период – (-4,4)ºC

Расчетная t наружного воздуха при проектировании отопления (-28)ºC

вентиляции (-16)ºC

 

tп =132ºC (прямой воды)

tо = 60ºC (обратной воды)

Температуру конденсата после водоподогревателя принимаем на 35 оС выше температуры обратной воды отопления:

 

tк = 35 + 60 = 95ºC (после водоподогревателя)

hк = 4,19 × 95 = 398,05кДж/кг

 

Потери давления пара в водоподогревателях принимаем 10%:

 

РЖ = РБ – Рпотерь = 500 – 7% = 465 кДж/кг

t = 147,80С

∆t= tн – tк = 147,8 – 95 = 52,8ºC

 

 

Точка З: конденсатопровод после водоподогревателей системы горячего водоснабжения

Температура конденсата после водоподогревателей системы горячего водоснабжения принимается на 30ºC выше температуры горячей воды (70ºC).Потери давления в водоподогревателях 10%.

tк = 70 +30= 100ºC

hк = св ×tк = 4,19 × 100 = 419кДж/кг

РЗ = РБ - Рпотерь = 500 – 7% = 465кПа

t =148,8оС

Dt = 148,8 –100= 48,8оС

 

Точка И: конденсатопровод от сторонних теплопотребителей

Давлениевозвращаемого от сторонних потребителей конденсата принимается равным 2,5 ата(расчет ведется аналогично точке Е)

tк = 80ºC (из задания)

РИ = 2,5 ата = 250 кПа

t =126,9 оС

hк = 4,19 × 80 = 335,2 кДж/кг

Dt =126,9 – 80 = 46,9 о






Date: 2015-07-24; view: 162; Нарушение авторских прав

mydocx.ru - 2015-2019 year. (0.018 sec.) Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав - Пожаловаться на публикацию