Абсорбция

Абсорбцией называется процесс разделения, основанный на избирательном поглощении газов или паров жидкими поглотителями – адсорбентами.

При физической абсорбции поглощаемый газ (абсорбтив) не взаимодействует химически с абсорбентом. Если же абсорбтив образует с абсорбентом химическое соединение, то процесс называется хемосорбцией.

Физическая абсорбция обратима. На этом свойстве абсорбционных процессов основано выделение поглощенного газа из раствора – десорбция.

Сочетание абсорбции и десорбции позволяет многократно применять поглотитель (абсорбент) и выделять поглощенный компонент в чистом виде.

4.2.1. Равновесие при абсорбции

При абсорбции содержание газа в растворе зависит от свойств газа и жидкости, давления, температуры и состава газовой смеси.

В случае растворения в жидкости бинарной газовой смеси взаимодействуют две фазы (Ф=2), число компонентов равно трем ( =3) и, согласно правилу фаз Гиббса

,

число степеней свободы системы равно трем (С=3). Т.е. для данной системы газ-жидкость переменными являются температура, давление и концентрации в обеих фазах. Следовательно, в состоянии равновесия при постоянном давлении и температуре зависимость между концентрациями газа и жидкости однозначна. Эта зависимость выражается законом Генри: при данной температуре мольная доля газа в растворе (растворимость) пропорциональна парциальному давлению газа над раствором:

или , (4.31)

где Е – коэффициент пропорциональности, называемый константой Генри.

Коэффициент Е зависит от природы растворяющегося вещества и температуры:

, (4.32)

где - дифференциальная теплота растворения газа; - постоянная, зависящая от природы газа и растворителя, определяемая опытным путем.

Из равенств (4.31) и (4.32) следует, что с ростом температуры растворимость газов в жидкостях уменьшается.

Парциальное давление растворяемого газа в газовой фазе, соответствующее равновесию, может быть заменено равновесной концентрацией. Согласно закону Дальтона, парциальное давление компонента в газовой смеси равно общему давлению, умноженному на мольную долю этого компонента в смеси

или .

Сопоставляя последнее равенство с (2.1), получим

или (4.33)

В общем случае константа фазового равновесия зависит от общего давления , температуры и концентрации распределяемого компонента в жидкости : . Эта функция для некоторых систем может быть вычислена, но в большинстве случаев ее находят опытным путем.

Уравнение (4.33) выражает зависимость между равновесными концентрациями распределяемого газа в газовой и жидкой фазах. Анализ и расчет процесса абсорбции удобнее всего проводить, выражая концентрации распределяемого компонента в относительных единицах, т.к. в этом случае расчетные значения потоков газовой и жидкой фаз постоянны.

Уравнение равновесия, выраженное через относительные мольные доли

; ; ; ,

можно переписать следующим образом

.

При незначительных концентрациях величина <<1, и уравнение приобретает более простой вид:

.

К факторам, улучшающим растворимость газов в жидкостях, относятся повышенное давление и пониженная температура, а к факторам, способствующим десорбции, - пониженное давление, повышенная температура и прибавление к абсорбенту добавок, уменьшающих растворимость газов в жидкостях.

Закон Генри справедлив для смесей газов, критические температуры которых выше температуры раствора, и справедлив только для идеальных растворов, т.е. соблюдается при малых концентрациях растворенного газа или при его малой растворимости. Для хорошо растворимых газов, при больших концентрациях их в растворе, растворимость меньше, чем следует из закона Генри. Для систем, не подчиняющихся закону, коэффициент в уравнении равновесия является величиной переменной, и линия равновесия представляет собой кривую, которую строят обычно по опытным данным.

При повышенных давлениях (десятки атмосфер и выше) равновесие не следует закону Генри, т.к. изменение объема жидкости вследствие растворения в ней газа становится соизмеримым с изменением объема газа. При этих условиях константа фазового равновесия определяется следующим образом:

,

где - фугитивность (летучесть) поглощаемого газа, выраженная в единицах давления.

Для бинарных растворов фугитивность может быть определена по уравнению

,

где А – постоянная, значение которой можно найти в справочной литературе.

В случае абсорбции многокомпонентных смесей равновесные зависимости значительно сложнее, чем при абсорбции одного компонента, особенно в тех случаях, когда раствор значительно отличается от идеального. При этом парциальное давление каждого компонента в газовой смеси зависит не только от его концентрации в растворе, но также и от концентрации в растворе остальных компонентов, т.е. является функцией большого числа переменных.

4.2.2. Материальный, тепловой балансы и кинетические закономерности абсорбции

Материальный баланс процесса выражается общим уравнением

,

отсюда общий расход абсорбента

,

а его удельный расход

. (4.34)

Это уравнение можно переписать следующим образом:

. (4.35)

Уравнение (4.35) показывает, что изменение концентрации в абсорбционном аппарате происходит прямолинейно и, следовательно, в координатах рабочая линия процесса абсорбции представляет собой прямую линию с углом наклона, тангенс которого равен .

Между удельным расходом абсорбента и размерами аппарата существует определенная связь. Через точку с координатами и (рис. 4.9) проведем в соответствие с уравнением (4.35) рабочие линии ВА, ВА₁, ВА₂, ВА₃, отвечающие разным удельным расходам абсорбента. При этом точки А, А₁, А₂, А₃ будут лежать на одной горизонтальной прямой, соответствующей заданной начальной концентрации газа в смеси .

Рабочая линия ВА, совпадающая с вертикалью, соответствует максимальной движущей силе процесса, однако удельный расход абсорбента в этом случая будет бесконечно большим (). Если же рабочая линия ВА₃ касается линии равновесия, то удельный расход абсорбента - минимален (. Движущая сила в точке касания рабочей равновесной линий равна нулю, в ней рабочая концентрация становится равной равновесной. При бесконечно большом расходе адсорбента размеры аппарата будут наименьшими, при минимальном расходе – бесконечно большими. Следует отметить, что оба случая являются предельными и практически неосуществимыми.

Рис.4.9. К определению удельного расхода абсорбента.

В реальном абсорбере равновесие между фазами не достигается и всегда , где - концентрация поглощаемого газа в жидкости, находящейся в равновесии с поступающим газом. Отсюда следует, что величина всегда быть больше минимального значения , отвечающего предельному положению рабочей линии (ВА₃). Значения удельного минимального расхода абсорбента можно определить по формуле:

(4.36)

Значение является отправной величиной для установления действительного расхода абсорбента при расчете и проектировании абсорберов. Действительный расход абсорбента должен быть больше минимального и равен оптимальному его значению, которое можно установить в результате технико-экономического расчета. В предварительных расчетах можно принимать

.

При растворении газа в жидкости температура жидкости обычно повышается вследствие выделения тепла. Если абсорбция ведется без отвода тепла, то можно допустить, что все выделяющееся тепло идет на нагревание жидкости.

Количество тепла, выделяющегося при абсорбции для определенного сечения аппарата, может быть найдено по уравнению

.

Температура абсорбента при подводе тепла повышается на величину

,

где q – дифференциальная теплота растворения газа; с – теплоемкость раствора.

Тогда изменение температуры абсорбента по длине (высоте) абсорбера может быть вычислено по зависимости:

.

Задаваясь рядом произвольных значений в интервале между известными концентрациями и , по вышеприведенной зависимости вычисляют температуру абсорбента. По опытным данным определяются соответствующие значения равновесных концентраций и строят линию равновесия (по точкам О₁, О₂ и т.д, рис. 4.10.).

Кинетические закономерности абсорбции соответствуют общему уравнению массопередачи для двухфазных систем:

; .

В этих уравнениях движущую силу часто заменяют разностью парциальных давлений распределяемого компонента , а на . Тогда

; .

При таком способе выражения концентрации уравнение для равновесной зависимости имеет вид

.

Рис.4.10. Кривая равновесия при неизотермической абсорбции.

Соответственно коэффициенты массопередачи выражаются в виде:

; (4.37)

. (4.38)

Чем выше растворимость газа, тем больше значение величины . Для плохо растворимых газов имеет наименьшее значение. Величина влияет на структуру уравнений, описывающих коэффициент массопередачи. Если велико, то в уравнении (4.37) величина . Тогда можно считать , т.е. в данном случае диффузионное сопротивление сосредоточено в газовой фазе. Если мало, то в уравнении (4.38) , и можно полагать , т.е. в этом случае сопротивление сосредоточено в жидкой фазе.

Коэффициенты массопередачи по жидкой и газовой фазам рассчитываются по критериальным уравнениям, полученным на основании теории подобия. Такие уравнения обычно представляются в виде:

.

Постоянные коэффициенты устанавливаются при обработке экспериментальных данных.

При расчете абсорбции для случая, когда жидкость стекает по стенке тонкой пленкой, а газ соприкасается с абсорбентом по поверхности этой пленки, коэффициент массоотдачи для газовой фазы может быть рассчитан по формуле:

,

где ; ; .

Зависимость справедлива для 100-10000 и 0,5 – 2,0.

Для жидкой пленки в насадочных колоннах критериальная зависимость имеет вид

.

4.2.3. Cхемы абсорбционных процессов

В пищевых производствах нашли следующие схемы абсорбционных процессов: прямоточные, противоточные, одноступенчатые с рециркуляцией и многоступенчатые с рециркуляцией.

Прямоточная и противоточная схемы взаимодействия фаз в процессе приведены на рис.4.11.

В прямоточной схеме потоки газа и жидкости движутся параллельно друг другу. Газ с большей концентрацией распределяемого вещества контактирует с жидкостью, имеющей меньшую концентрацию распределяемого компонента, а газ с меньшей концентрацией взаимодействует на выходе аппарата с жидкостью, имеющей большую концентрацию распределяемого вещества.

В противоточной схеме в одном конце аппарата приводятся в контакт газ и жидкость, имеющие большие концентрации распределяемого вещества, а в противоположном конце – меньшие.

Схемы с рециркуляцией предусматривают многократный возврат в аппарат либо жидкости, либо газа. Схемы с рециркуляцией жидкости и газа приведены на рис. 4.12.

Газ проходит через аппарат снизу вверх. Концентрация распределяемого вещества в нем изменяется от до . Абсорбент подводится к верхней части аппарата с концентрацией распределяемого вещества и затем смешивается с выходящей из аппарата жидкостью. В результате смешения концентрация адсорбента повышается до . Значение концентрации можно вычислить из уравнения материального баланса.

Рис.4.11. Прямоточная и противоточная схемы абсорбции.

Рис. 4.12. Противоточные схемы абсорбции с рециркуляцией жидкости и газа.

Введя обозначение кратности рециркуляции , представляющей собой отношение количества абсорбента на входе в аппарат к количеству свежей жидкости, получим:

;

.

Кратность рециркуляции по газу . Ордината в этом случае определяется из материального баланса:

;

.

Одноступенчатые схемы с рециркуляцией выполняются противоточными и прямоточными.

Многоступенчатые схемы с рециркуляцией могут включать прямой ток, противоток, рециркуляцию жидкости и рециркуляцию газа. Большое практическое значение имеет многоступенчатая противоточная схема с рециркуляцией жидкости в каждой ступени (рис.4.13.).

Рабочие линии наносят на диаграмму отдельно для каждой ступени, как и в случае нескольких одноступенчатых аппаратов.

Применение схем с рециркуляцией абсорбента целесообразно в следующих случаях: когда сопротивление массопередаче сосредоточено в жидкой фазе; при необходимости охлаждать абсорбент в процессе абсорбции; для улучшения смачивания насадки (при малых плотностях орошения). Однако рециркуляция жидкости ведет к усложнению абсорбционных установок и дополнительным расходам энергии на перекачивание рециркулирующей жидкости.

Схемы установок, приведенные на рис. 4.11.-4.13., относятся к насадочным абсорберам, в которых затруднительна организация внутреннего отвода тепла в процессе абсорбции. В тарельчатых абсорберах охлаждающие устройства (например, змеевики) устанавливают на тарелках.

Рис.4.13. Многоступенчатая противоточная схема абсорбции

с рециркуляцией жидкости.

4.2.4. Конструкции колонных абсорбционных аппаратов

Отметим сразу, что представленные принципиальные конструкции колонных аппаратов относятся не только к абсорбционным, но также и к массообменным аппаратам других типов: ректификационным, экстракционным, реакционным или любым другим тепло-массообменным аппаратам с непосредственным контактом фаз.

Пленочные аппараты. В этих аппаратах газ и жидкость соприкасаются на поверхности текущей жидкой пленки, движущейся по вертикальным или горизонтальным поверхностям, образованным трубами или пластинами. Наиболее распространенными из этого типа аппаратов являются трубчатые пленочные аппараты с нисходящей (рис. 4.14, а) и восходящей (рис. 4.14, б) жидкой пленкой. Аппараты применяют в основном в процессах абсорбции, десорбции, когда необходимо отводить большое количество тепла, выделяющегося при абсорбции газа. В аппаратах с нисходящей жидкой пленкой скорость газа принимают порядка 5 - 6 м/с, а в аппаратах с восходящей пленкой – 10 – 40 м/с. В последнем случае достигаются высокие коэффициенты массопередачи, однако гидравлическое сопротивление таких аппаратов существенно возрастает. С целью интенсификации массообменного процесса в них применяют «закрутку» газового потока за счет установки винтовых завихрителей на входе в трубки.

Рис. 4.14. Трубчатые пленочные аппараты с нисходящей (а) и восходящей (б) пленкой жидкости: 1 – трубки; 2 – трубные доски;

3 – корпус; 4 - трубные вставки.

В настоящее время наметились две тенденции использования трубчатых пленочных аппаратов – это уменьшение толщины пленки и перевод пленочных колонн на режим эмульгирования.

При скоростях движения газа 3 - 4 м/с жидкость стекает по поверхности трубы тонкой пленкой с образованием волнистой поверхности. При увеличении скорости газа стекание жидкости замедляется и в нижней части трубы образуется газожидкостная пробка. Начало подхватывания жидкости сопровождается появлением звука, характерного для барботажа. Дальнейшее незначительное увеличение скорости газа приводит к медленному заполнению всей трубы эмульсией, которая совершает резкие колебания вдоль трубы с амплитудой 50 - 100 мм (режим эмульгирования). Установлено, что режим эмульгирования возникает и распространяется одновременно во всех трубах и может регулироваться автоматически.

Пленочный аппарат с листовой (или пакетной) насадкой представляет собой вертикальную цилиндрическую колонну, в которой установлены вертикальные пластины (плоско-параллельная насадка) из твердого материала (металл, дерево, шифер, пластмасса, стеклоткань и др.) или туго натянутых полотнищ из ткани. В верхней части находится распределительное устройство, равномерно орошающее каждую пластину с обеих сторон. Аппарат имеет малое гидравлическое сопротивление, используется преимущественно в процессах изотермической абсорбции хорошо растворимых газов.

Насадочные колонны в качестве абсорберов получили самое широкое распространение. Кроме этого, этот тип колонн применяется в малотоннажных производствах с использованием других массообменных процессов (ректификация, экстракция). В насадочной колонне (рис.4.15) насадка 2 (твердые тела различной формы) укладывается на опорные решетки, имеющие отверстия для прохождения газа и стока жидкости.

Рис.4.15. Схема конструкции насадочного абсорбера.

Жидкость с помощью распределителя равномерно орошает насадочные тела и стекает вниз. По всей высоте слоя насадки не достигается равномерного распределения жидкости по сечению колонны, что связано с пристеночным эффектом. Плотность укладки насадки в центральной части колонны больше, чем у стенок. Вследствие этого жидкость имеет тенденцию растекаться от центральной части колонны к ее стенкам (рис.4.16).

Поэтому для улучшения смачиваемости насадки в колоннах, имеющих большие высоты и диаметр, насадку укладывают слоями (секциями) и под каждой секцией, кроме нижней, устанавливают перераспределители жидкости.

В насадочной колонне жидкость течет по элементу насадки главным образом в виде тонкой пленки, поэтому поверхностью контакта фаз является в основном смоченная поверхность насадки. При перетекании жидкости с одного элемента насадки на другой пленка жидкости разрушается и на расположенном ниже элементе образуется новая пленка.

Основными характеристиками насадки является ее удельная поверхность (м²/м³), свободный объем (порозность слоя) , эквивалентный диаметр насадки .

Рис.4.16. Распределение жидкости по высоте насадки.

Выбор насадок. Чтобы насадка работала эффективно, она должна удовлетворять следующим основным требованиям: обладать большей поверхностью в единице объема; хорошо равномерно распределять и смачиваться абсорбентом; оказывать малое гидравлическое сопротивление газовому потоку; быть стойкой к химическому воздействию контактирующих в колонне жидкости и газа; иметь малый удельный вес; обладать высокой механической прочностью; иметь невысокую стоимость.

Насадок, удовлетворяющих перечисленным требованиям, не существует. Удовлетворение одних требований вступает в противоречие с другими. Так, например, увеличение удельной поверхности насадки приводит к повышению гидравлического сопротивления аппарата.

В промышленности применяют разнообразные по форме, размерам и материалам насадки. Насадки изготавливают из керамики, различных металлов, фарфора, пластмассы, дерева, кусков кокса, кварца и т.п.

Широкое распространение получила насадка в виде тонких колец высотой равной диаметру (кольца Рашига), который изменяется в пределах 15-150 мм. Кольца малых диаметров засыпают в аппарат навалом, больших диаметров укладывают правильными рядами, сдвинутыми относительно друг друга (рис.4.17).

Рис.4.17. Кольца Рашига: а) навалом; б), в) регулярная.

Для создания развитой поверхности контакта в насадочных колоннах широко используют различные насадочные тела, приведенные на рис.4.18. Распространены кольца Лессинга, Палле (кольца с перфорированными стенками), изготовленные из металла, керамики и пластмассы, отличительной особенностью которых является обеспечение неизменной эффективности в широком интервале нагрузок. Хорошими рабочими характеристиками обладают также насадки из элементов седлообразного профиля - седла Берля и «Инталлокс». Седлообразная насадка при одинаковых размерах насадочных тел имеет удельную поверхность на 25% больше, чем у колец Рашига. Седла «Инталлокс» проще в изготовлении и поэтому им при проектировании насадочных колонн следует отдавать предпочтение.

В последние годы появилось большое число насадок, изготовленных из сеток перфорированного листового материала (Малтифил, Гиперфил, Зульцер, Гудлоу, Стедман, Спрейпак и др.). Эти насадки обладают малым сопротивлением и высокой эффективностью, однако чувствительны к загрязнениям (легко забиваются).

Для равномерной подачи орошаемой жидкости применяются различные распределительные устройства: распределительные плиты, желоба, дырчатые трубы, брызгалки, тарельчатые и многокорпусные оросители, центробежные разбрызгиватели и др.

Основными достоинствами насадочных колонн являются простота устройства и малое гидравлическое сопротивление. Недостатки: трудность отвода тепла и плохая смачиваемость насадки при малых плотностях орошения.

а)

б)

Рис.4.18. Насадочные тела массообменных аппаратов: а) 1-кольца Рашига; 2-кольцо с перегородкой; 3.4 – кольца с перфорацией, 5- седа Берля; 6,7 - 8-10- насадочные тела из пружин; б) насадка из просечных листов.

Насадочные колонны не пригодны при работе с загрязненными жидкостями. Для таких жидкостей применяют аппараты с «плавающей» насадкой. В них в качестве насадки используют легкие полые или сплошные пластмассовые шары, которые при достаточно высоких скоростях переходят во взвешенное состояние.

Тарельчатые колонны представляют собой вертикальные конструкции, внутри которых на определенном расстоянии друг от друга размещены горизонтальные перегородки - тарелки. С их помощью осуществляется направленное движение фаз и многократное взаимодействие жидкости и газа. В настоящее время известны сотни различных конструкций тарельчатых контактных устройств, многие из которых имеют чисто познавательный интерес. Ряд конструкций, хотя и различаются отдельными элементами, в практическом отношении имеют равноценные показатели с уже известными конструкциями.

Достаточно стройной классификации тарельчатых контактных устройств нет, поэтому их классифицируют по ряду следующих признаков:

· способу организации перелива жидкости с тарелки на тарелку различают тарелки с переточными устройствами и тарелки без переточных устройств (провального типа). У тарелок первого типа жидкость перетекает с тарелки на тарелку через специальные каналы, которые не предназначены для прохода пара. У тарелок второго типа пар (газ) и жидкость проходят через одни и те же отверстия;

· по числу потоков жидкости тарелки выполняют одно, двух, и многопоточными. Последние применяют в колоннах большого диаметра и при значительных расходах жидкости с целью обеспечения равномерного уровня жидкости на тарелке и распределения паров по площади контактного устройства;

· в зависимости от диаметра аппарата тарелки выполняют со сплошным полотном и полотном разборной конструкции. Первые применяют при сравнительно небольших диаметрах колонн;

· в зависимости от направления движения газовой и жидкой фаз в зоне контакта различаются тарелки с перекрестным током (барботажные), прямоточные (струйные) и противоточные;

· по типу контактных смежных элементов тарелки разделяют: на ситчатые; колпачковые; клапанные; решетчатые; S - образные; комбинированные и специальные.

Следует отметить, что универсальных конструкций тарелок не существует. В большинстве случаев при оценке конструкции тарелки следует принимать во внимание следующие показатели: производительность (по газу и жидкости); гидравлическое сопротивление; эффективность работы при номинальной нагрузке; диапазон рабочих нагрузок при условии достаточной эффективности; простоту конструкции; удобство ремонта и монтажа; металлоемкость.

При проектировании тарельчатых колонн весьма распространенной ошибкой является стремление реализовать рабочую нагрузку вблизи максимальной эффективности процесса. Однако при работе промышленных аппаратов нагрузки по паровой и жидкой фазам могут изменяться в широких пределах. На практике это приводит к тому, что колонна оказывается неспособной обеспечить заданные условия разделения смеси и производительность даже при использовании современных систем автоматизированного управления.

На рис.4.19. приведены принципиальнные конструкции тарельчатых колонн со сливными устройствами и колпачковыми, ситчатыми, S-образными и прямоточными тарелками.

Рис. 4.19. Тарельчатые колонны с различными типами тарелок:

a) - колпчковыми; b)- ситчатыми; c)- S-образными; d)- прямоточными.

В этих колоннах перелив жидкости с тарелки на тарелку, как уже было сказано выше, производится при помощи специальных устройств – сливных трубок, карманов и т.п. Нижние концы трубок погружены в стакан на нижерасположенных тарелках и образуют гидравлические затворы, исключающие возможность прохождения газа через сливное устройство.

Жидкость поступает на верхнюю тарелку, сливается с тарелки на тарелку через переливные устройства и удаляется из нижней части колонны через гидрозатвор, исключающий поступление газовой фазы, поступающей в нижнюю часть колонны. Газовая фаза проходит последовательно через отверстия (или колпачки) каждой тарелки. При этом газ распределяется в виде пузырьков и струй в слое жидкости на тарелке, образуя на ней слой пены, представляющими собой поверхность контакта фаз и определяющей процесс тепло-массообмена. Отработанная газовая фаза удаляется сверху колонны.

Переливные устройства располагают на тарелках таким образом, чтобы жидкость на соседних тарелках протекала во взаимопротивоположных направлениях.

Гидродинамические режимы работы тарелок. Эффективность работы тарелок различных конструкций в значительной степени зависит от гидродинамических режимов их работы.

В зависимости от скорости газа и плотности орошения различают три основных гидродинамических режима работы барботажных тарелок: пузырьковый, пенный и струйный. Эти режимы отличаются структурой барботажного слоя, которая в основном определяет его гидравлическое сопротивление, высоту и величину поверхности контакта фаз.

Пузырьковый режим наблюдается при небольших скоростях газа, когда он движется через слой жидкости в виде отдельных пузырьков. Поверхность контакта фаз на тарелке в этом случае невелика.

Пенный режим возникает с увеличением расхода газа, когда выходящие из отверстий и прорезей отдельные пузыри сливаются в сплошные струи, которые на определенном расстоянии от места истечения разрушаются вследствие сопротивления барботажного слоя с образованием большого количества пузырьков. При этом на тарелке возникает газо-жидкостная дисперсная система - пена, которая является нестабильной и разрушается сразу после увеличения подачи газа. В этом режиме массообмен происходит на поверхности пузырьков и струй газа, а также на поверхности капель жидкости, которые в большом количестве образуются над барботажным слоем при выходе пузырьков газа из барботажного слоя и разрушении их оболочек. В пенном режиме поверхность контакта фаз на тарелке максимальна.

Струйный режим появляется при дальнейшем увеличении скорости газа. В этом случае длина газовых струй увеличивается, и они выходят на поверхность барботажного слоя, не разрушаясь и образуя большое количество крупных брызг. Поверхность контакта фаз в условиях такого гидродинамического режима резко падает.

Следует отметить, что переход от одного режима к другому происходит постепенно, и общие методы расчета границ гидродинамических режимов отсутствуют. Поэтому при проектировании тарельчатых аппаратов обычно расчетным путем определяют скорость газа, соответствующую нижнему и верхнему пределам работы тарелки и после этого выбирают рабочую скорость газа.

В практике проектирования тарелок с переливными устройствами наибольшее распространение получила следующая эмпирическая зависимость:

.

В этой формуле вся сложность влияния различных факторов переносится на опытный коэффициент C. Максимальное () и минимальное значения () коэффициента выбирается по графикам и таблицам в зависимости от типа тарелки, расстоянием между тарелками, площади ее живого сечения, нагрузки по жидкости и физических свойств системы. Конкретные расчетные зависимости для различных типов тарелок следует искать в технической литературе.

а) б)

Рис. 4.20. Типы перфораций ситчатых тарелок: а) в виде круглых отверстий;

б) просечкой листа.

Колпачковые тарелки с капсульными колпачками (рис. 4.21). Менее чувствительны к загрязнениям, чем колонны с ситчатыми тарелками, и отличаются более высоким интервалом устойчивой работы. Колпачковые тарелки по производительности уступают тарелкам других конструкций, сравнительно трудоемки в изготовлении и монтаже, но они нашли широкое применение благодаря универсальности и неприхотливости в эксплуатации.

Колпачки на тарелках располагают по вершинам равносторонних треугольников с шагом t = (1,3-1,9)× d_k (d_k - диаметр колпачка). Крепление колпачков может быть выполнено индивидуальным или групповым способом. Патрубки крепят к полотну развальцовкой или сваркой. Колпачки изготовляют штампованными из углеродистой и нержавеющей сталей  = 1,5-4 мм, а также литыми из чугуна  = 5 мм. По окружности колпачка для прохода паров имеются 20-40 прорезей (зубцов) высотой 20-30 мм. Интенсивность образования пены и брызг на колпачковых тарелках зависит от скорости движения газа и глубины погружения колпачка в жидкость.

К недостаткам колпачковых тарелок следует отнести сложность устройства и высокую стоимость, низкие предельные нагрузки по газу, относительно высокое гидравлическое сопротивление, трудность очистки. Поэтому колонны с колпачковыми тарелками постепенно вытесняются новыми, более прогрессивными конструкциями тарельчатых аппаратов.

Рис. 4. 21. Колпачок капсульный:

1 - колпачек; 2 - патрубок; 3, 4 - гайки; 5 - шпилька; 6 - полотно тарелки.

Клапанные тарелки представляют собой видоизмененные ситчатые тарелки, приспособленные для работы при сильно меняющихся газовых нагрузках. Конструктивно это достигается установкой клапанов, перекрывающих отверстия тарелки, степень открытия которых зависит от нагрузки по газу.

При низких нагрузках подъем клапана минимальный и площадь живого сечения тоже мала, с повышением нагрузки по газу увеличивается подъем клапана. Таким образом, скорость газа в живом сечении отверстий остается приблизительно постоянной.

Клапаны представляют собой крышки той или иной конструкции, прикрывающие отверстия тарелки под действием собственного веса. В зависимости от формы отверстия клапанные тарелки изготовляют двух типов: с дисковыми и прямоугольными клапанами. Тарелки с прямоугольными клапанами, как правило, имеют прорези прямоугольной формы, которые перекрываются пластинчатыми клапанами L - образной формы (рис. 4.22).

Диаметры дисковых клапанов составляют 40-50 мм, диаметры отверстий - 30-40 мм, высота подъема клапана 6-8 мм. Клапаны располагают в шахматном порядке с шагом t = (2-4) × d_k.

Разновидностью клапана, имеющему широкое применение в отечественной практике, является прямоточный клапан, отличающийся конструкцией направляющих и системой закрепления в полотне тарелки. Две направляющие имеют различную длину (рис.4.23). При работе сначала поднимается легкая часть клапана, обращенная против движения жидкости, затем при больших паровых нагрузках клапан принимает положение, при котором пары выходят в направлении движения жидкости. Короткая ножка, установленная в вырезе на кромке отверстия, обеспечивает строгую ориентацию клапана при всех режимах его работы.

Рис. 4.22. Конструкция и режимы работы клапанной тарелки с пластинчатыми клапанами: 1 - тарелка; 2 – L - образный клапан; 3 - удерживающая скоба.

Рис. 4.23. Схема работы клапана клапанной тарелки с направляющими.

С целью улучшения показателей работы клапанов применяют балластные тарелки, которые отличаются по устройству от клапанных тарелок тем, что в них между легким круглым клапаном и кронштейном-ограничителем установлен на коротких стойках, опирающихся на тарелку, более тяжелый, чем клапан, балласт. Клапан начинает подниматься при небольших скоростях газа. С дальнейшим увеличением скорости клапан упирается в балласт и затем поднимается вместе с ним. Балластные тарелки отличаются более равномерной работой и полным отсутствием провала жидкости во всем интервале скоростей газа.

Достоинства клапанных и балластных тарелок: сравнительно высокая пропускная способность по газу и гидродинамическая устойчивость, постоянная и высокая эффективность в широком интервале нагрузок по газу.

К недостаткам тарелок можно отнести их повышенное сопротивление, обусловленное весом клапана и балласта.

Струйные (чешуйчатые) тарелки представляют собой стальной лист, на котором в шахматном порядке выполнены штамповкой полукруглые лепестки, имеющие радиус 15-25 мм и отогнутые в сторону сливного кармана под углом 20 - 40 ⁰ .

Изменяя число лепестков, их радиус и угол отгиба можно добиваться того, чтобы относительная поверхность свободного сечения тарелки составляла около 15%. Через каждые два ряда перпендикулярно направлению потока жидкости устанавливают вертикальные перегородки, имеющие прямоугольную прорезь для прохода жидкости у нижнего основания. Перегородки способствуют интенсификации взаимодействия фаз. С целью торможения прямоточного движения фаз используют смену направления ориентации лепестков на противоположное через 1-2 ряда лепестков.

В распылительных колоннах развитая межфазная поверхность создается путем распыления жидкости механическими и пневматическими форсунками различной конструкции. Аппараты представляют собой полые колонны, внутри которых размещены форсунки. Форсунки располагают таким образом, чтобы обеспечить максимальную эффективность работы аппарата и равномерное распределение факела распыла по всему поперечному сечению.

В колоннах с форсунками, в которых факел распыла распространяется сверху вниз, теоретически должен осуществляться противоток. Однако, вследствие циркуляции и перемешивания газа такие аппараты по характеру контакта газа и жидкости ближе к аппаратам с полным перемешиванием фаз, и, следовательно, их эффективность ниже, чем при прямотоке. Кроме того, в полых цилиндрических аппаратах газ неравномерно распределяется по поперечному сечению, что также снижает их эффективность.

Преимущества полых аппаратов - простота конструкции, малое гидравлическое сопротивление. Недостатки - невысокая эффективность, обусловленная перемешиванием газа и плохим заполнением объема факелом распыла, высокий расход энергии на распыление жидкости. Распыливающие абсорберы применяются главным образом для поглощения хорошо растворимых газов.