Расчет второстепенной балки

Вычисляем расчетный пролет для крайнего пролета балки.

l₀₁=l-b/2-с/2

l₀₁=5900-125-150=5625мм

Определим расчетную нагрузку на 1м второстепенной балки, собирая нагрузку с грузовой полосы шириной 2.0м (расстояние между осями второстепенных балок).

Постоянная нагрузка от собственного веса плиты и пола:

3.005кН/м²*2.0м=6.01 кН/м

От веса ребра балки:

0.2(0.4-0.07)*25*1.1=1.815кН/м

Итого: g=6.01+1.815=7.825кН/м

Временная нагрузка: ν=7,2*2.0=14.4 кН/м

Всего с учетом коэффициента надежности по назначению здания:

q=(g+v)*ƴ_n

q=(7.825 +14,4)*0.95=21.11кН/м

Изгибающие моменты с учетом перераспределений усилий в балке, как в статически неопределимой системе:

M=21,11*5,625²/11=60,72

На первой промежуточной опоре:

M=21,11*5,625²/14=47,7

Максимальна поперечная сила на промежуточной опоре слева:

Q=0.6*q*l₀₁

Q=0.6*21,11*5.625=71,24 кН

Проверим правильность назначения высоты второстепенной балки:

0=238,5

h₀+a=238,5+45=283мм

270.35мм˂400мм

Характеристики продольной рабочей арматуры для балок класса A300

R_s=270МПа α_r=0.39 ε_r=0.577

Выполним расчеты прочности сечений, нормальных к продольной оси балки, на действие изгибающих моментов.

Определим расчетную ширину полки таврового сечения:

h_f^’/h=70/400=0.

(2*5625)/6+200=2075мм

2075мм˂2000мм, следовательно b’_f принимаем 2000 мм

h₀=400мм-35мм=365мм

14,5*2075*70*(365-35)=695 кН*м

695 кН*м >28.51кН*м

Вычислим

αm = 60,72*10⁶/(14,5*2000*365²)=0,015

Требуемая по расчету прочность продольной арматуры:

As=14,5*2000*365(1- )/270= 592

Принимаем 2 стержня диаметром 20 мм А300

Сечение на опоре В

М=47.7 кН*м

h₀=400-45=355мм

αm = 47,7*10⁶/(14,5*200*355²)=0,13

Требуемая по расчету прочность продольной арматуры:

As=14,5*200*355(1- )/270= 532

Принимаем 4 стержня диаметром 14 мм A300

Выполним расчет прочности наиболее опасного сечения второстепенной балки на действие поперечной силы у опоры В слева.

Из условия сварки принимаем поперечные стержни В500.

Число каркасов – 2шт.

A_sw=39.3мм²

Назначаем шаг поперечных стержней:

S_w˂h₀/2=365мм/2=182.5мм

Принимаем 180мм

Q_max=71.24кН

q₁=21.11кН/м

Проверим прочность наклонной полосы на сжатие из условия:

0.3*R_b*h₀=0.3*14.5*365*200=31755кН>63.55кН

Таким образом, прочность наклонной полосы обеспечена.

Определяем интенсивность поперечного армирования.

q_sw=R_sw*A_sw/s_w

q_sw=300*39.3/180=65.5кН/м

qsw/(Rbt*b)=95/(1,05*200)=0,452

Условие выполнено, значение M_b определяем по формуле.

M_b=1.5*R_bt*b*h₀²

M_b=1.5*1.05*200*365²=41.97кН*м

Определяем длину проекции наклонного сечения

Так как , то длину проекции наклонного сечения определяем по формуле

C=1,095

3*h₀=3*365мм=1095мм

Принимаем с=1095мм

Находим длину проекции наклонного сечения c₀
с₀=с=1095мм>2*h=2*365мм=730мм

Принимаем c₀=730мм

Q_sw=q_sw*c₀

Q_sw=0,75 *95*0,73=52,01 кН

Q_b=M_b/c

Q_b=41.97кН*м/1.095м=38.33кН

Q=Q_max-q₁*c

Q=71,24-21,11 *1.095=48.12 кН

Q_b+Q_sw=38.33+52,01 =90.34 кН

=440мм>170мм

Date: 2015-10-18; view: 293; Нарушение авторских прав