Подбор фундаментной плиты для наружных стен (1,2,3)

Толщина наружных стен жилого 9 – этажного дома составляет 380 мм. Расчетная нагрузка, действующая по обрезу фундамента: N_II = 248 Кн/м.

Высота Н = 27,7 м, отметка пола подвала –2,50 м.

Глубина заложения подошвы фундамента d = 2,12…2,32 м. Отметка пола первого этажа на 90 см выше планировочной.

Подбираем ориентировочную ширину подошвы ленточного фундамента графическим способом.

Этот размер подбирается методом последовательных приближений по условию:

р_II ≤ R.

Для этого задаемся как минимум тремя размерами ширины b фундамента, так как площадь подошвы ленточного фундамента равновеликa его ширине b (А=b×1пог.м.= b)

1) Определяется среднее давление P_II,i под подошвой фундамента для каждой ширины по формуле:

,где (i = 1.2.3….)

– Неизвестная расчетная нагрузкаот веса еще не запроектированного фундамента, включающая вес опорной железобетонной плиты, стены подвала из бетонных блоков, часть бетонного пола подвала и грунта обратной засыпки, пригружающих внутренний и внешний консольные выступы опорной плиты, определяется для принятых 3-х значений ширины b по приближенной формуле:

N_II – расчетная нагрузка от массы сооружения на 1 м, кН;

g_ср – усредненный удельный вес стеновых блоков, фундамента и грунта, на обрезах фундамента принимается условно равным 20 кН/м³;

b – ширина подошвы фундамента, м.

Итак: кН; кН;

кН

Тогда:

кН; кН;

кН

2) Вычисляется расчетное сопротивление грунта основания по формуле:

где: g_с1 и g_с2 – коэффициенты условий работы грунтового основания и здания во взаимодействии с основанием, определяются по таблице 3 СНиП 2.02.01-83.

Принимаем g_с1 = 1,25; g_с2 = 1,0.

k – Коэффициент надежности, принимаемый равным 1, когда прочностные характеристики грунта (j и с) определены, как задано в проекте, по результатам непосредственных испытаний грунтов строительной площадки. Принимаем равным k = 1.

М_g, М_q, М_с – коэффициенты, принимаемые по таблице 4 СНиПа 2.02.01-83 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения j грунта, находящегося непосредственно под подошвой фундамента, т.е. рабочего слоя. При j = 17° (суглинок полутвердый) принимаем:

М_g = 0,40;

М_q = 2,58;

М_с = 5,16.

k_z – коэффициент, принимаемый равным:

при b < 10 м k_z = 1;

при b ³ 10 м k_z = z₀/b + 0,2.

Здесь b – ширина подошвы фундамента, м.

Как было определено, для ленточного фундамента из сборных железобетонных элементов (подушек) принимаем k_z = 1.

d – глубина заложения фундамента от уровня планировки срезкой или подсыпкой, м. Согласно проведенным выше вычислениям d = 2,12 м.

g_II’ – осредненное (по слоям) значение удельного веса грунта, залегающего выше отметки заложения подошвы фундамента, (при наличии подземных вод g_IIsb определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м³.

где h₁ и h₂ – мощности вышележащих слоев грунта (соответственно 1,25 м и 0,87 м);

g_II – то же, расчетное значение удельного веса грунта, залегающего ниже подошвы фундамента, можно принять залегающего непосредственно под подошвой фундамента (при наличии подземных вод удельный вес γ_IIsb определяется с учётом взвешивающего действия воды). В нашем случае g_II = 18,42 кН/м³ т.к. это слой 2 – суглинок полутвердый.

d₁ – приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, м.

где h_s – толщина грунта от отметки подошвы фундамента до отметки низа пола подвала, h_s =0,3 м;

h_cf – толщина конструкции пола подвала, h_cf =0,22м;

g_cf – расчетное значение веса конструкции материала пола подвала, g_cf =22 кН/м³.

d_в – глубина подвала – расстояние от уровня планировки до пола подвала, м (для сооружений с подвалом шириной B £ 20 м и глубиной более 2 м принимается d_в = 2 м, при ширине В ³ 20 м принимается d_в = 0). Принимаем d_в = 1,6 м.

С_II – расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента (в нашем случае С_II = 15,0 кПа);

Итак:

определяем значение R при b = 0 м:

кПа

определяем значение R при b = 3 м:

кПа

3)

Рис.1

Из графика b_т=1,62м.