Охрана труда и техника безопасности в термических цехах. Защита окружающей среды

При проведении работ по термической обработке необходимо выполнять правила безопасности труда, предусмотренные стандартами, входящими в систему стандарты безопасности труда, а также СНиП III-4 «Правила производства и приемки работ. Техника безопасности в строительстве». Кроме того, персонал термистов, занятый на выполнении работ в электроустановках, должен соблюдать правила безопасности, изложенные в «Правилах технической эксплуатации электроустановок потребителей и правилах техники безопасности при эксплуатации электроустановок потребителей» (ПТЭЭП и ПТБЭЭП), а при выполнении работ с использованием газопламенного нагрева – выполнять правила техники безопасности, регламентированные «Правилами техники безопасности и производственной санитарии при производстве ацетилена, кислорода и газопламенной обработки металлов» и «Правилами безопасности в газовом хозяйстве.

Ответственность за соблюдение этих правил возлагается на руководство подразделения термической обработки, которому подчиняется персонал термистов и в ведении которого находится все термическое оборудование. Весь персонал термистов при поступлении на работу или при допуске к этой работе должен пройти вводный инструктаж по правилам безопасности труда, а также инструктаж непосредственно на рабочем месте, который должен проводится также при каждом переходе на другую работу или при изменении условий работы. Кроме того, повторный инструктаж должен проводиться для всех рабочих не реже одного раза в три месяца.

Не реже одного раза в год персонал термистов должен проходить медицинское освидетельствование. Термисты-операторы должны быть обеспечены спецодеждой: костюмом из хлопчатобумажной ткани, кожаными ботинками и кожаными рукавицами. Персонал термистов, непосредственно занятый на выполнении работ по термической обработке имеет право на получение дополнительного отпуска.

12 Стали

Конструкционные стали общего назначения. Легирующие элементы в стали, их влияние на свойства и превращения в стали. Основы рационального легирования сталей. Современные тенденции в области легирования машиностроительных сталей. Требования, предъявляемые к конструкционным сталям. Классификация и маркировка легированных сталей. ГОСТы на легированные стали. Hизкоуглеродистые стали. Цементуемые стали, их термическая обработка и применение для типовых деталей машин. Улучшаемые стали, их термическая обработка и применение. Пружинные стали общего назначения. Их термическая обработка и свойства, области применения. Шарикоподшипниковые стали и их термическая обработка. Графитизированная сталь. Износостойкие стали и их термическая обработка. Мартенситностареющие стали.

Конструкционные стали общего назначения.

Высокая конструкционная прочность стали, достигается путем рационального выбора химического состава, режимов термической обработки, методов поверхностного упрочнения, улучшением металлургического качества.

Решающая роль в составе конструкционных сталей отводится углероду. Он увеличивает прочность стали, но снижает пластичность и вязкость, повышает порог хладоломкости. Поэтому его содержание регламентировано и редко превышает 0,6 %.

Влияние на конструкционную прочность оказывают легирующие элементы. Повышение конструкционной прочности при легировании связано с обеспечением высокой прокаливаемости, уменьшением критической скорости закалки, измельчением зерна.

Применение упрочняющей термической обработки улучшает комплекс механических свойств.

Металлургическое качество влияет на конструкционную прочность. Чистая сталь при одних и тех же прочностных свойствах имеет повышенные характеристики надежности.

Легирующие элементы в стали, их влияние на свойства и превращения в стали. Основы рационального легирования сталей. Современные тенденции в области легирования машиностроительных

Элементы, специально вводимые в сталь в определенных концентрациях с целью изменения ее строения и свойств, называются легирующими элементами, а стали – легированными.

Содержание легирующих элементов может изменяться в очень широких пределах: хром или никель – 1% и более процентов; ванадий, молибден, титан, ниобий – 0,1… 0,5%; также кремний и марганец – более 1 %. При содержании легирующих элементов до 0,1 % – микролегирование.

В конструкционных сталях легирование осуществляется с целью улучшения механических свойств (прочности, пластичности). Кроме того, меняются физические, химические, эксплуатационные свойства.

Легирующие элементы повышают стоимость стали, поэтому их использование должно быть строго обоснованно.

Достоинства легированных сталей:

· особенности обнаруживаются в термически обработанном состоянии, поэтому изготовляются детали, подвергаемые термической обработке;

· улучшенные легированные стали обнаруживают более высокие показатели сопротивления пластическим деформациям (σ_т);

· легирующие элементы стабилизируют аустенит, поэтому прокаливаемость легированных сталей выше;

· возможно использование более «мягких» охладителей (снижается брак по закалочным трещинам и короблению), так как тормозится распад аустенита;

· повышаются запас вязкости и сопротивление хладноломкости, что приводит к повышению надежности деталей машин.

Недостатки:

· подвержены обратимой отпускной хрупкости II рода;

· в высоколегированных сталях после закалки остается аустенит остаточный, который снижает твердость и сопротивляемость усталости, поэтому требуется дополнительная обработка;

· склонны к дендритной ликвации, так как скорость диффузии легирующих элементов в железе мала. Дендриты обедняются, а границы – междендритный материал – обогащаются легирующим элементом. Образуется строчечная структура после ковки и прокатки, неоднородность свойств вдоль и поперек деформирования, поэтому необходим диффузионный отжиг.

· склонны к образованию флокенов.

Флокены – светлые пятна в изломе в поперечном сечении – мелкие трещины с различной ориентацией. Причина их появления – выделение водорода, растворенного в стали.

При быстром охлаждении от 200° С водород остается в стали, выделяясь из твердого раствора, вызывает большое внутреннее давление, приводящее к образованию флокенов.

Меры борьбы: уменьшение содержания водорода при выплавке и снижение скорости охлаждения в интервале флокенообразования.

Все элементы, которые растворяются в железе, влияют на температурный интервал существование его аллотропических модификаций (А₃= 911°С, А₄=1392°С).

В зависимости от расположения элементов в периодической системе и строения кристаллической решетки легирующего элемента возможны варианты взаимодействия легирующего элемента с железом. Им соответствуют и типы диаграмм состояния сплавов системы железо – легирующий элемент (рис. 12.1)

Большинство элементов или повышают А₄ и снижают А₃, расширяя существовавшие γ–модификации (рис.12.1.а), или снижают А₄ и повышают А₃, сужая область существования γ– модификации (рис.12.1.б).

Рис. 12.1. Схематические диаграммы состояния Fe – легирующий элемент. а – для элементов, расширяющих область существования γ–модификации; б – для элементов, сужающих область существования γ–модификации

Свыше определенного содержания марганца, никеля и других элементов, имеющих гранецентрированную кубическую решетку, γ– состояние существует как стабильное от комнатной температуры до температуры плавления, такие сплавы на основе железа называются аустенитными.

При содержании ванадия, молибдена, кремния и других элементов, имеющих объемно-центрированную кубическую решетку выше определенного предела устойчивым при всех температурах является α – состояние. Такие сплавы на основе железа называются ферритными.

Аустенитные и ферритные сплавы не имеют превращений при нагреве и охлаждении.

Легирующие элементы в большинстве случаев растворяются в аустените, образуя твердые растворы замещения. Легированные стали требуют более высоких температур нагрева и более длительной выдержки для получения однородного аустенита, в котором растворяются карбиды легирующих элементов.

Малая склонность к росту аустенитного зерна – технологическое преимущество большинства легированных сталей. Все легирующие элементы снижают склонность аустенитного зерна к росту, кроме марганца и бора. Элементы, не образующие карбидов (кремний, кобальт, медь, никель), слабо влияют на рост зерна. Карбидообразующие элементы (хром, молибден, вольфрам, ванадий, титан) сильно измельчают зерно.

Влияние легирующих элементов на превращение переохлажденного аустенита.

По влиянию на устойчивость аустенита и на форму С-образных кривых легирующие элементы разделяются на две группы.

Элементы, которые растворяются в феррите и цементите (кобальт, кремний, алюминий, медь, никель), оказывают только количественное влияние на процессы превращения. Замедляют превращение (большинство элементов), или ускоряют его (кобальт) (рис.12.2 а)

Рис 12.2. Влияние легирующих элементов на превращение переохлажденного аустенита: а – некарбидообразующие элементы; б — карбидообразующие элементы

Карбидообразующие элементы (хром, молибден, вольфрам, ванадий, титан) вносят и качественные изменения в кинетику изотермического превращения. При разных температурах они по разному влияют на скорость распада аустенита: при температуре 700…500° С — замедляют превращение в перлитной области, при температуре 500…400° С (образование троостита) – очень сильно замедляют превращение, при температуре 400…300° С (промежуточное превращение) – замедляет превращение аустенита в бейнит, но меньше, чем образование троостита. Это отражается на форме С-образных кривых: наблюдаются два максимума скорости изотермического распада, разделенных областью высокой устойчивости переохлажденного аустенита (рис. 12.2 б)

Температура максимальной устойчивости аустенита зависит от карбидообразующего элемента: хром – 400…500° С, вольфрам – 500…550° С, молибден – 550…575° С, ванадий – 575…600° С. Время максимальной устойчивости при заданной температуре возрастает с увеличением степени легированности (очень велико для высоколегированных сталей).

Важным является замедление скорости распада. Это способствует более глубокой прокаливаемости и переохлаждению аустенита до интервала мартенситного превращения при более медленном охлаждении (масло, воздух). Увеличивают прокаливаемость хром, никель, молибден, марганец, особенно при совместном легировании

Влияние легирующих элементов на мартенситное превращение

При нагреве большинство легирующих элементов растворяются в аустените. Карбиды титана и ниобия не растворяются. Эти карбиды тормозят рост аустенитного зерна при нагреве и обеспечивают получение мелкоигольчатого мартенсита при закалке. Остальные карбидообразующие элементы, а также некарбидообразующие, при нагреве растворяются в аустените и при закалке образуют легированный мартенсит.

Некоторые легирующие элементы (алюминий, кобальт) повышают мартенситную точку и уменьшают количество остаточного аустенита, другие не влияют на эту точку (кремний). Большинство элементов снижают мартенситную точку и увеличивают количество остаточного аустенита.

Влияние легирующих элементов на превращения при отпуске.

Легирующие элементы замедляют процесс распада мартенсита: никель, марганец – незначительно; хром, молибден, кремний – заметно. Это связано с тем, что процессы при отпуске имеют диффузионный характер, а большинство элементов замедляют карбидное превращение. Легированные стали сохраняют структуру мартенсита отпуска до температуры 400…500° С. Так как в легированных сталях сохраняется значительное количество остаточного аустенита, то превращение его в мартенсит отпуска способствует сохранению твердости до высоких температур.

Таким образом, легированные стали при отпуске нагревают до более высоких температур или увеличивают выдержку.