Примечания. 1. В тех случаях, когда по каким-ли­бо соображениям ненапрягаемая арматура классов выше А-III используется в качестве расчетной поперечной арматуры (хомутов и

1. В тех случаях, когда по каким-ли­бо соображениям ненапрягаемая арматура классов выше А-III используется в качестве расчетной поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней), ее расчетные сопротивления R_sw принимаются как для арматуры класса А-III.

2. Обозначения классов арматуры — в соответствии с п. 2.24а*.

2.27*. Расчетные сопротивления арматуры сжа­тию R_sc, используемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы, при наличии сцепления арматуры с бетоном следует принимать по табл. 22* и 23.

При расчете в стадии обжатия конструкций значение R_sc следует принимать не более 330 МПа, а для арматуры класса А-IIIв ¾ равным 170 МПа.

При отсутствии сцепления арматуры с бетоном принимается значение R_sc = 0.

2.28. Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы снижаются (или повышаются) путем умножения на соответст­вующие коэффициенты условий работы g _si, учитывающие либо опасность усталостного разрушения, неравномерное распределение напряжении в сече­нии, условия анкеровки, низкую прочность окружа­ющего бетона и т. п., либо работу арматуры при напряжениях выше условного предела текучести, из­менение свойств стали в связи с условиями изготов­ления и т. д.

Расчетные сопротивления арматуры для предель­ных состояний второй группы R_s,ser вводят в расчет с g _s = 1,0.

Расчетные сопротивления поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) R_sw снижаются по сравнению с R_s путем умножения на коэффициенты условий работы g _{s 1} и g _{s 2}:

а) независимо от вида и класса арматуры — на коэффициент g _{s 1} = 0,8, учитывающий неравномер­ность распределения напряжений в арматуре по дли­не рассматриваемого сечения;

б) для стержневой арматуры класса А-III диамет­ром менее 1/3 диаметра продольных стержней и для проволочной арматуры класса Вр-I в сварных карка­сах ¾ на коэффициент g _{s 2} = 0,9, учитывающий возможность хрупкого разрушения сварного соедине­ния.

Таблица 23

* При применении проволоки в вязаных каркасах значение R_sw следует приникать равным 325 МПа (3300 кгс/см²).

** Данные значения R_sc принимает при расчете конструкций из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов на нагрузки, указанные в поз. 2а табл. 15. При расчете конструкций из бетона этих видов на нагрузки, указанные в поз. 2б табл.15, а также при расчете конст­рукций из ячеистого и поризованного бетонов на нагрузки всех ви­дов значение R_sc следует принимать для арматуры классов:

Bр-I ¾ 340 МПа (3500 кгс/см²);

В-II, Вр-II, К-7 и K-19 ¾ 400 МПа (4100 кгс/см²).

Расчетные сопротивления растяжению поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) R_sw с учетом указанных коэффициентов условий работы g _{s 1} и g _{s 2} приведены в табл.22* и 23.

Кроме того, расчетные сопротивления R_s, R_sc, R_sw соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы арматуры соглас­но табл. 24*¾26* и 27.

2.29. Длину зоны передачи напряжений l_p для напрягаемой арматуры без анкеров следует опреде­лять по формуле

(11)

где w _p и l _p принимаются по табл.28.

К значению R_bp при необходимости вводятся ко­эффициенты условий работы бетона, кроме g _{s 2}.

Величина s_sp в формуле (11) принимается равной:

при расчете элементов по прочности — большему из значений R_s и s_sp;

при расчете элементов по трещиностойкости ¾ значению s_sp. Здесь s_sp принимается с учётом первых потерь по поз. 1—5 табл. 5.

В элементах из мелкозернистого бетона группы Б и из легкого бетона при пористом мелком запол­нителе (кроме классов В7,5—В12,5) значения w _p и l _p увеличиваются в 1,2 раза против приведенных в табл. 28.

Таблица 24*

Факторы, обуславливающие введение	Характеристика	Класс	Коэффициент условий работы арматуры
коэффициента условий работы арматуры	арматуры	арматуры	условное обозначение	числовое значение
1. Работа арматуры на действие попереч­ных сил	Поперечная	Независимо от класса	g s 1	См. п. 2.28*
2. Наличие сварных со­единений арматуры при действии попе­речных сил	„	А-III и Вр-I	g s 2	То же
3. Многократно повторяющаяся нагрузка	Продольная и поперечная	Независимо от класса	g s 3	См. табл. 25*
4. Наличие сворных соединений при многократном повторении нагрузки	Продольная и поперечная при наличии сварных соединений арматуры	А-I, А-II, A-III, A-IV, А-V	g s 4	См. табл. 26*
5. Зона передачи напряжений для арма­туры без анкеров и зона анкеровки ненапрягаемой ар­матуры	Продольная напрягаемая   Продольная ненапрягаемая	Независимо от класса   То же	g s 5	В формулах поз. 5: lx — расстояние от начала зоны передачи напряжений до рассматриваемого сечения; lp, lan ¾ соответственно длина зоны передачи напряжений и зоны анкеровки арматуры (см. пп. 2.29 и 5.14)
6. Работа высокопрочной арматуры при напряжениях выше условного предела текучести	Продольная растянутая	А-IV; А-V; А-VI; Ат-VII; B-II; Вр-II; К-7; К-19	g s 6	Согласно указаниям п. 3.13*
7. Элементы из легкого бетона класса В7,5 и ниже	Поперечная	А-I; Вр-I	g s 7	0,8
8. Элементы из ячеистого бетона класса В7,5 и ниже	Продольная сжатая     Поперечная	Независимо от класса     То же	g s 8
9. Защитное покрытие арматуры в элементах из ячеистого бе­тона	Продольная сжатая	„	g s 9	См. табл. 27

Date: 2015-10-18; view: 310; Нарушение авторских прав