Расчетные характеристики материалов

3.1. Расчетные сопротивления древесины сосны (кроме веймутовой), ели, лиственницы европейской и японской приведены в табл. 3. Расчетные сопротивления для других пород древесины устанавливаются путем умножения величин, приведенных в табл. 3, на переходные коэффициенты m _п, указанные в табл. 4.

Таблица 3

Напряженное состояние и характеристика элементов	Обозначение	Расчетные сопротивления, , для сортов древесины
1. Изгиб, сжатие и смятие вдоль волокон:
а) элементы прямоугольного сечения (за исключением указанных в подпунктах «б», «в») высотой до 50 см	R и, R с, R см	14	13	8,5
б) элементы прямоугольного сечения шириной свыше 11 до 13 см при высоте сечения свыше 11 до 50 см	R и, R с, R см	15 150	14 140	10 100
в) элементы прямоугольного сечения шириной свыше 13 см при высоте сечения свыше 13 до 50 см	R и, R с, R см	16 160	15 150	11 110
г) элементы из круглых лесоматериалов без врезок в расчетном сечении	R и, R с, R см	_	16 160	10 100
2. Растяжение вдоль волокон:
а) неклееные элементы	R р	10 100	7 70	_
б) клееные элементы	R р	12 120	9 90	_
3. Сжатие и смятие по всей площади поперек волокон	R с90, R см90	1,8 18	1,8 18	1,8 18
4. Смятие поперек волокон местное:
а) в опорных частях конструкций, лобовых врубках и узловых примыканиях элементов	R см90	3 30	3 30	3 30
б) под шайбами при углах смятия от 90 до 60°	R см90	4 40	4 40	4 40
5. Скалывание вдоль волокон:
а) при изгибе неклееных элементов	R ск	1,8 18	1,6 16	1,6 16
б) при изгибе клееных элементов	R ск	1,6 16	1,5 15	1,5 15
в) в лобовых врубках для максимального напряжения	R ск	2,4 24	2,1 21	2,1 21
г) местное в клеевых соединениях для максимального напряжения	R ск	2,1 21	2,1 21	2,1 21
6. Скалывание поперек волокон:
а) в соединениях неклееных элементов	R ск90	1 10	0,8 8	0,6 6
б) в соединениях клееных элементов	R ск90	0,7 7	0,7 7	0,6 6
7. Растяжение поперек волокон элементов из клееной древесины	R р90	0,35 3,5	0,3 3	0,25 2,5

M_п-(порода табл 4) коэффициент

Примечания: 1. Расчетное сопротивление древесины местному смятию поперек волокон на части длины (при длине незагруженных участков не менее длины площадки смятия и толщины элементов), за исключением случаев, оговоренных в п. 4 данной таблицы, определяется по формуле

, (1)

где R _с90 - расчетное сопротивление древесины сжатию и смятию по всей поверхности поперек волокон (п. 3 данной таблицы);

l - длина площадки смятия вдоль волокон древесины, см.

2. Расчетное сопротивление древесины смятию под углом a к направлению волокон определяется по формуле

. (2)

3. Расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом к направлению волокон определяется по формуле

. (3)

4. В конструкциях построечного изготовления величины расчетных сопротивлений на растяжение, принятые по п. 2а данной таблицы, следует снижать на 30 %.

5. Расчетное сопротивление изгибу для элементов настила и обрешетки под кровлю из древесины 3-го сорта следует принимать равным 13 МПа (130 кгс/см²).

Таблица 4

Примечание. Коэффициенты m _п, указанные в таблице для конструкций опор воздушных линий электропередачи, изготавливаемых из не пропитанной антисептиками лиственницы (при влажности £ 25 %), умножаются на коэффициент 0,85.

3.2. Расчетные сопротивления, приведенные в табл. 3, следует умножать на коэффициенты условий работы:

а) для различных условий эксплуатации конструкций - на значения коэффициент m _в, указанные в табл. 5;

Таблица 5

б) для конструкций, эксплуатируемых при установившейся температуре воздуха до +35 С, - на коэффициент m _т = 1; при температуре +50 С - на коэффициент m _т = 0,8. Для промежуточных значений температуры коэффициент принимается по интерполяции;

в) для конструкций, в которых напряжения в элементах, возникающие от постоянных и временных длительных нагрузок, превышают 80 % суммарного напряжения от всех нагрузок, - на коэффициент m _д = 0,8;

г) для конструкций, рассчитываемых с учетом воздействия кратковременных (ветровой, монтажной или гололедной) нагрузок, а также нагрузок от тяжения и обрыва проводов воздушных ЛЭП и сейсмической, - на коэффициенты m _н, указанные в табл. 6;

Таблица 6

д) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов прямоугольного сечения высотой более 50 см значения расчетных сопротивлений изгибу и сжатию вдоль волокон - на коэффициенты m _б, указанные в табл. 7;

Таблица 7

е) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов в зависимости от толщины слоев значения расчетных сопротивлений изгибу, скалыванию и сжатию вдоль волокон - на коэффициенты m _сл, указанные в табл. 8;

Таблица 8

ж) для гнутых элементов конструкций значения расчетных сопротивлений растяжению, сжатию и изгибу - на коэффициенты m _гн, указанные в табл. 9;

Таблица 9

Примечание: r _к - радиус кривизны гнутой доска или бруска; а - толщина гнутой доски или бруска в радиальном направлении.

и) для растянутых элементов с ослаблением в расчетном сечении и изгибаемых элементов из круглых лесоматериалов с подрезкой в расчетном сечении - на коэффициент m _о = 0,8;

к) для элементов, подвергнутых глубокой пропитке антипиренами под давлением, - на коэффициент m _а = 0,9.

3.3. Расчетные сопротивления строительной фанеры приведены в табл. 10.

Таблица 10

Вид фанеры	Расчетные сопротивления,
Растяжению в плоскости листа R ф.р	сжатию в плоскости листа R ф.с	изгибу из плоскости листа R ф.и	скалыванию в плоскости листа R ф.ск	срезу перпендикулярно плоскости листа R ф.ср
1. Фанера клееная березовая марки ФСФ сортов В/ВВ, В/С, ВВ/С
а) семислойная толщиной 8 мм и более:
вдоль волокон	14	12	16	0,8	6
поперек волокон наружных слоев	9 90	8,5 85	6,5 65	0,8 8	6 60
под углом 45° к волокнам	4,5 45	7 70	_	0,8 8	9 90
б) пятислойная толщиной 5-7 мм:
вдоль волокон наружных слоев	14 140	13 130	18 180	0,8 8	5 50
поперек волокон наружных слоев	6 60	7 70	3 30	0,8 8	6 60
под углом 45° к волокнам	4 40	6 60	_	0,8 8	9 90
2. Фанера клееная из древесины лиственницы марки ФСФ сортов В/ВВ и ВВ/С семислойная толщиной 8 мм и более:
вдоль волокон наружных слоев	9 90	17 170	18 180	0,6 6	5 50
поперек волокон наружных слоев	7,5 75	13 130	11 110	0,5 5	5 50
под углом 45° к волокнам	3 30	5 50	_	0,7 7	7,5 75
3. Фанера бакелизированная марки ФСБ толщиной 7 мм и более:
вдоль волокон наружных слоев	32 320	28 280	33 330	1,8 18	11 110
поперек волокон наружных слоев	24 240	23 230	25 250	1,8 18	12 120
под углом 45° к волокнам	16,5 165	21 210	_	1,8 18	16 160

Примечание. Расчетные сопротивления смятию и сжатию перпендикулярно плоскости листа для березовой фанеры марки ФСФ R _ф.с.90 = R _ф.см.90 = 4 МПа (40 кгс/см²) и марки ФБС R _ф.с.90 = R _ф.см.90 = 8 МПа (80 кгс/см²).

В необходимых случаях значения расчетных сопротивлений строительной фанеры следует умножать на коэффициенты m _в, m _т, m _д, m _н и m _а, приведенные в пп. 3.2, а; 3.2, б; 3.2, в; 3.2, г; 3.2, к настоящих норм.

3.4. Упругие характеристики и расчетные сопротивления стали и соединений стальных элементов деревянных конструкций следует принимать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций, а арматурных сталей - по главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.

Расчетные сопротивления ослабленных нарезкой тяжей из арматурных сталей следует умножать на коэффициент m _а = 0,8, а из других сталей - принимать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций как для болтов нормальной точности. Расчетные сопротивления двойных тяжей следует снижать умножением на коэффициент m = 0,85.

3.5. Модуль упругости древесины при расчете по предельным состояниям второй группы следует принимать равным: вдоль волокон Е = 10 000 МПа (100 000 кгс/см²); поперек волокон Е ₉₀ = 400 МПа (4000 кгс/см²). Модуль сдвига древесины относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, следует принимать равным G ₉₀ = 500 МПа (5000 кгс/см²). Коэффициент Пуассона древесины поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон, следует принимать равным n_90.0 = 0,5, а вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон, n_0.90 = 0,02.

Величины модулей упругости строительной фанеры в плоскости листа Е _ф и G _ф и коэффициенты Пуассона n_ф при расчете по второй группе предельных состояний следует принимать по табл. 11.

Таблица 11

Вид фанеры	Модуль упругости Е ф,	Модуль сдвига G ф,	Коэффициент Пуассона nф
1. Фанера клееная березовая марки ФСФ сортов В/ВВ, В/С, ВВ/С семислойная и пятислойная:
вдоль волокон наружных слоев	9000	750	0,085
поперек волокон наружных слоев	6000	750	0,065
под углом 45° к волокнам	2500	3000	0,6
2. Фанера клееная из древесины лиственницы марки ФСФ сортов В/ВВ и ВВ/С семислойная:
вдоль волокон наружных слоев	7000	800	0,07
поперек волокон наружных слоев	5500	800	0,06
под углом 45° к волокнам	2000	2200	0,6
3. Фанера бакелизированная марки ФБС:
вдоль волокон наружных слоев	12000	1000	0,085
поперек волокон наружных слоев	8500	1000	0,065
под углом 45° к волокнам	3500	4000	0,7

Примечание. Коэффициент Пуассона n_ф указан для направления, перпендикулярно оси, вдоль которой определен модуль упругости Е _ф.

Модули упругости древесины и фанеры для конструкций, находящихся в различных условиях эксплуатации, подвергающихся воздействию повышенной температуры, совместному воздействию постоянной и временной длительной нагрузок, следует определять умножением указанных выше величин Е и G на коэффициенты m _в в табл. 5 и коэффициенты m _т и m _д, приведенные в пп. 3.2,б и 3.2, в настоящих норм.

Модуль упругости древесины и фанеры в расчетах конструкций (кроме опор ЛЭП) на устойчивость и по деформированной схеме следует принимать равным для древесины Е ^I = 300 R _с (R _с - расчетное сопротивление сжатию вдоль волокон, принимаемое по табл. 3), а модуль сдвига относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, - G ^I_0.90 + 0,05 E ^I; для фанеры - Е _ф^I = 250 R _фс; (R _ф.с, Е _ф, G _ф принимаются по табл. 10, 11).