Баспалық есептеу әдістемесі

Әдебиетте бу сорғалап ағатын баспалдақты есептеу үшін аз емес әдістемелік әзірлеу болып жатыр немесе газ ағынды [5] эжекторда. Барлық бұл әдістемелер кез келген ағын бөлігі үшін игерілген және сенімді нәтиженің кепілдігін бермейді. Ағын бөлік мөлшерлер байланысын таңдау бойынша техникалық шешімдің сол арада эжектор тиімділігі үшін көрінетін залалсыз шектеуге болады. Бұл жағдайда баспалдақта нақтылы ағын бөлікке бағдарлаған әдістемелер дәлдігі маңызды өседі. Сонымен бірге құндылық баспалдақтан тап қалған геометрия үшін алған эксперименталді, бірақ ұқсас баспалдақтар үшін тәжірибеде кең қолданады. Бұдан әрі әдістеме есептеуі/1/ ағын бөлікке қолданылады. Араластырулар Lk/dr = 6, бұрыш камераларының түпкі бөліктері ұзындық конустары 5-6, ұзындығы диффузордың ашылулары диффузор бөліктері Lg/dr = 4/6 және бұрышы цилиндрлік бөліктер Lr/dr = 4, ұзындығы 10-12 араластырулар камералары цилиндрлік бөліктері қылталар dr- диаметрі. Зерттеулердің қатары растады, сондай ағын бөлікке жақын ұтымды қысуға инжекцияға және дәрежелер буға, коэффициенттер параметрлеріне эжектордың кең диапазонға /5/ бу сорғалап ағады.

Бу параметрлерінде эжектордың ең маңызды мінездемесімен жұмыс түтіктер frк кризистік қимаға араластырулар цилиндрлік камералар қималар қатынасына келіп жатырf*:

F = f_r/f* =(d_r/d*). (1.77)

Түбегейлі дәрежеде бұл параметрлерді таңдау эжектордың баспалдақтар мөлшерлерін анықтап жатыр.

Диаграмма сол тік өс бойынша жұмыс Gp ортаға жаппай шығысқа Gвс инжектиролық орталар жаппай шығыстың баспалдаққа, тең қатынасқа эжекциялар коэффициентін бөліп қойған:

u =G_вс/G_p. (1.78)

Жұмыс буының шығыны:

G_р = 648* f *P_p/V_p, (1.79)

мұнда Р_р-жұмыс буының қысымы, МПа;

Vp- будың салыстырмалы көлемі, м/кг.

[5] суретінің сурет диаграммасы.

Диаграмманы қолданып, бу ағылы эжектордың, сосын салқындау аралық есептеу жүргіземіз. Есептеуді кесте түрінде көрсетеміз.

5 Кесте - Екі сатылы бу ағылы эжекторды есептеу

5-кестенің жалғасы

5- кестенің жалғасы

5 -кестенің жалғасы

Екінші сатыға кірудегі қоспадағы ауаның құрамы		Дәл солай	0,482
Екінші сатыдағы бу шығының сору, кг/с (кг/ч)	Gотс	1- / Gв3	0,0126 (45,1)
tсм, кДж/кг кезіндегі бу энтальпиясы	Hоmc	Кесте бойынша/4/	2604,5
Екінші сатыға кірудегі ауа энтальпиясы, кДж/кг	Hв3	Ср*tcм	57,22
tсм, кДж/кг кезіндегі салқындатқыш аралығындағы конденсат энтальпиясы	Hk	Кесте бойынша/4/	239,4
Аралық салқындатқышты түсіру, кВт	Q	Gp*hp+Gomchomc+Gв3*hв3-Gomc*homc-(Gp+Gomc*Gomc)*hk-Gв3*hв3	143,8
Суытқышқа судың шығыныкг/с	W	қабылданды	7,2
Кіру кезіндегі судың температурасы, оС	T1	Конденсатордағы конденсат температурасы тең	32,5
Салқындатқыштағы судың жылуы, оС	Tв	Q/(W*Cв)	4,8
Судың орташа температурасы, оС	T2	t1+ tв	37,3
Судың жылу физикалық құрамы tв	Tв	t1+ tв/2	34,9
Жылу өткізу, кВт/(м. к)	в	кестесінен/4/	0,612*10
Кинематикалық тұтқырлық, м2/с	Vв	Дәл солай	0,84*10
Прандтия саны	Pr	------	5,47
Салқындатқыштағы қысым температурасы, С	t	(ts-t2)-(tcм-t1)/Ln(ts-t2)/(tcм-t1)	27,8
Тұрбадағы су жылдамдығы, м/с	Wв	қабылданды
Қабырғадан суға жылу беру коэффициенті, кВт/(м2.к)	Lw	0,021* в/dвн*Rев*Pr	7,791
Тұрба қабырғасының жылулық кедергісі, м2.к/кВт	Rcm	Dн /2* сm Ln dn/dвн	0,011
Бу-ауа қоспасының массалық қозғалыстың жылдамдығы, кг/(м2.с)	*Wn	қабылданды
Таза будан жылу беру коэффициенті, кВт/(м2.к)	Ln	7.3. /1/ сурет бойынша	9,5

5- кестенің жалғасы

Эжектордың геометриялық саты мөлшерін анықтаймыз.

Шүмек сатысын кесу.

f = G_р /648 * 3(P_p./V_p), (1.80)

мұнда Р_р – жұмыс буының қысымы, МПа;

V_p- жұмыс буының салыстармалы мөлшері, м3/кг;

Бірінші және екінші сатыда

f =0,04486/648* 3(0,6/0,31556) = 50,2*10^-6м²,

f = 0,06264/*648 3(0,6/0,31556) = 70,1*10^-6м².

Жұмыс шүмектің критикалық диаметрі

d = 2* 3(f /П) = 2*350,2*10^-6/3,14 = 8*10 м

d = 2* 3(f/П)= 2* 30,1*10^-6 /3,14 = 9,45*10 м

Араластырулар камераларының цилиндрлік бөліктерін қию

F_r= F*f, (1.81)

F_r = 24*50,2*10^-6 = 1,205*10^-3м²

F_r=6*70,1*10^-6 = 0,421* 10^-3м²,

Және оның диаметрі

Dr = 2* 31,205*10^-3/3,14 = 39,2*10^-3м,

Dr = 2* 30,421*10 /3,14 = 23,6*10^-3м.

Араластырулар конустық камералары ұзындық шамамен құрап жатыр 236 и 142 мм Бойынша үшін бірінші және екінші эжектор баспалдақ (L_k/d_r =6), цилиндрлік-156 и 94 мм(L_r/d_r=4) және выходного диффузордың шығуы –278 и 164 мм (Lg /d_r=4/6). Аралас камераның жалпы ұзындығы 670 и 400 мм.

Ашылу шеттерін санаған кезде, кіру кезіндегі шеткі бөлігінің диаметрі 60 и 36 мм. Диффузорлық ауданның шығу диаметрі 78и 48 мм.

Жұмыс түтіктен демалыс бөліктен диаметрден анықтау ұсыну [6] кеңейту кезінен газа газодинамикалық кестелердің көмегімен П = Р_вс және оны 20/30 кішірейту. Біздің жағдайда П = Р_вс= 0,0058,

П = Р_вс= 0,046 ысытылған бу үшін (к = 1,3) табамыз:

q= 0,057,

q= 0,234.

Түтіктер есепті демалыс қимасы теңдеу бойынша таба аламыз:

f_c= f /q, (1.82)

f_c = 50,2*10^-6/0,057 = 0,874*10^-3 м²,

f_c = 70,1*10^-6 /0,234 = 0,299*10^-3м².

Қабылдаймыз f_ср=0,75*f, сонда: f_ср=0,656*10^-3 м², f_ср= 0,224*10^-3м².

Шүмектің кіру бөлігінің диаметрі d_c= 28,9 мм, d_c=16,9 мм; оның ұзындығы 65и 25 мм.

6 кестеде эжектордың бу ағынының негізгі мәліметі.

6 Кестеде - Эжектордың бу ағынының негізгі мәліметі.

6 кестенің жалғасы

Date: 2016-05-23; view: 1169; Нарушение авторских прав