Установка получения жидкой серы

Аминовый кислый газ установки регенерации амина (из емко­сти поз. FA-402 секции 400) и рецикловый газ из регенератора аминов поз. DA-603 секции 600 поступает в промывочную емкость поз. FA-601, где кислые газы промываются противотоком циркулирующей воды с целью удаления аммиака, который может содержаться в подаваемом газе.

Подпиточная вода непрерывно подается в циркулирующий по­ток водной промывки емкости поз. FA-601.

Очищенная вода из емкости поз. FA-601 насосом поз. DA-601 А/В отводится на колонну отпарки Вдетой воды (стриппер) поз. DA-501 секции 500.

Аммиачный кислый газ секции 500 отпарки кислой воды (из емкости поз. РА-501) поступает в каплеотбойную емкость поз. FA-602.

Кислая вода из каплеотбойника поз. FA-602 насосом поз. GA-602А/В откачивается на колонну отпарки кислой воды поз. DA-501 секции 500.

Аминовый кислый газ установки регенерации амина секции 400 и рецикловый кислый газ регенератора аминов секции 600 из ем­кости поз. FA-601 и аммиачный кислый газ стрипперной колонны секции 500 из каплеотбойника поз. FA-602 поступают в реактор гидрирования поз. ВА-601 установки получения серы по методу Клауса.

Наиболее прогрессивной схемой переработки концентриро­ванного сероводорода является схема, в которой весь газовой поток подается на сжигание с недостатком воздуха (кислорода) с последую­щей конверсией S02 и не прореагировавшего H2S.

H₂S + 3/2О₂ --> SО₂ + H₂О (1)
2H₂S + SО₂ -->3S + 2H₂О (2)

3H₂S + 3/2О₂-->3S + 3H₂О (3)

NH₃ + 3/4О₂--> l/2N₂ + 3/2H₂О (4)

Углеводороды + О₂ -->CО₂ + CO + H₂ + H₂О (5)

Часть аминового кислого газа (~ 87% от общего количества) из промывочной емкости поз. FA-601. аммиачный кислый газ из капле-отбойной емкости поз. FA-602 и воздух, нагнетаемый газодувкой поз. GC-601 А/В, подаются в горелки топки печи поз. ВА-601 на сжигание

Реакционная печь поз. ВА-601 имеет две секции. В первую секцию подается весь аммиачный кислый газ. весь воздух для горения и 45÷50% аминового кислого газа. Это обеспечивает пламя с темпера­турой t~ 1500°С.

Это как раз та высокая температура, при которой происходит раз­ложение аммиака.

Остаток аминового кислого газа, 50 ÷55%. направляется во вто­рую секцию реакционной печи, где H2S и SО3 прореагирует с образо­ванием элементарной серы.

Далее продукты термической реакции из 2-ой секции реакционной печи поступают в реакционный холодильник поз. BF-601. где при охлаждении реакционных газов t = 383°С происходит образование пара Р = 42 кгс/см2. ----------------------------

Реакционный холодильник представляет собой бойлер термоси­фонного типа с паросборником поз. FA-603.

Паросборник обеспечивает хорошее разделение воды и пара и предусматривает дополнительный объем для стабильной работы бой­лера.

Пар давлением Р = 42 кгс/см: используется для приведения в дей­ствие топочной газодувки поз. GC-601 и для повторного подогрева технологического газа в подогревателях поз. ЕА-604, ЕА-605.

Технологический газ из реакционного охладителя поз. BF-601 с t= 383°С подается в конденсатор поз. ЕА-601.

Охлаждение технологического газа в конденсаторе поз. ЕА-601 происходит за счет испарения котловой воды и образования пара низ­кого давления Р=3.5 кгс/см2. Сконденсированная в аппарате поз. ЕА-601 жидкая сера через затвор и пробоотборный короб стекает в закры­тый подземный железобетонный резервуар для сбора серы поз. AD-601.

Технологический газ, выходящий из конденсатора поз. ЕА-601 t~ 175°С.подогревается паром Р = 42 кгс/см2 до t = 237°С в по­догревателе поз. ЕА-604. Затем технологический газ поступает в кон­вертор поз. DC-601, содержащий катализатор на окисно-алюминиевом носителе.

Сера образуется в результате экзотермической реакции, создаю­щей повышенную температуру 309°С'по всей толщине слоя катализа­тора.

Выходящий из конвертора поз. DC-601 поток охлаждается, затем в 1 конденсаторе поз. ЕА-602 до t=~ 169°, вырабатывая при этом пар низкого давления Р = 3.5 кгс/см³ за счет испарения котловой воды.

Сконденсированная сера из конденсатора поз. ЕА-602 стекает в закрытый подземный железобетонный резервуар для сбора серы поз. AD-601 через затвор и пробоотборный короб.

Технологический газ из конденсатора поступает в подогреватель поз. ЕА-605, где за счет тепла пара Р = 42 кгс/см2 газ перегревается до t= ~237°С и поступает в конвертор поз. DC-602.

Выходящий из конвертора поз. DC-602 поток газа охлаждается до t = 229°С в конденсаторе поз. ЕА-603, а жидкая сера стекает в закрытый подземный железобетонный резервуар для сбора серы поз. AD-601 через затвор и пробоотборный короб.

В конденсаторе поз. ЕА-603 вырабатывается пар низкого давления Р=1.05 кгс/см2 который конденсируется в конденсаторе воздушного охлаждения поз. ЕС-601.

Получение пара Р = 1.05 кгс/см2 обеспечивает возможность охла­ждения технологического газа до t = 132°С, сводя до минимума поте­ри серосодержащих паров без опаски забить трубы конденсатора твердой серой.

Остаточные газы из конденсатора поз. ЕА-603 направляются на установку по переработке остаточного газа.

Дегазация серы

Полученная после конденсаторов поз. ЕА-601. ЕА-602 и ЕА-603 жидкая сера с t = 134°С принимается в закрытый подземный желе­зобетонный резервуар для сбора серы поз. AD-601.

Резервуар обеспечивает хранение и зону для дегазации про­дуктовой серы до поступления ее на установку грануляции серы сек­ции 700.

Сера подвергается дегазации до содержания H₂S 10 ppm.

Резервуар для сбора серы поз. AD-601 разделен на два отделе­ния дегазации и одно отделение для хранения серы.

Сера собирается в отделение дегазации №1 резервуара поз. AD-601, из которого она перетекает в отделение № 2 через отвер­стие внизу стенки, разделяющей два отделения дегазации.

Из отделения № 2 жидкая сера погружным насосом поз. GA-604 перекачивается в отделение для хранения серы.

Дегазация серы производится с помощью вентилятора.

Очищенный воздух поступает сначала в отделение хранения серы, а затем перетекает в отделения дегазации № 2, № 1 через отвер­стия вверху стенок, разделяющих эти отделения.

Воздушный поток движется навстречу потоку серы.

Жидкая сера, прошедшая дегазацию, с t = 134°С из отделения хранения серы аппарата поз. АВ-601 погружным насосом поз. GA-605 подает­ся на установку грануляции серы секции 700.

Воздушный поток, содержащий следы сероводорода, после дега­зации эжектором поз. ЕЕ-601 направляется в печь поз. ВА-601.

В резервуар для сбора серы поз. AD-601 впрыскивается небольшое количество катализатора, подаваемого на всас дегазирующего насоса поз. GA-604 из блок-системы поз. РА-601, состоящей из мерника поз. FA-608Y и дозировочного насоса поз. GA-613AY/BY.

Схема гидрирования остаточных газов

В секции гидрирования восстанавливаются все соединения се­ры, включая и пары серы, до H₂S, которые могут быть выделены в секции обработки остаточных газов.

Остаточный газ из конденсатора поз. ЕА-603 поступает в сек­цию, гидрирования через генератор поз. ВА-602.

Генератор-восстановления газа поз. ВА-602 нагревает отходя­щий газ конденсатора поз. ЕА-603 до температуры f = 343°С, необхо­димой для реакций гидрирования.

Подогрев остаточных газов производится за счет сжигания природного, газа в стехиометрических условиях.

Горячие продукты сгорания смешиваются с остаточным газом и образовавшийся поток направляется в реактор гидрирования поз. DC-603, заполненный алюмокатализатором.

Остаточный газ из реактора гидрирования поз. DC-603 с тем­пературой t = 385°С поступает в холодильник поз. ЕА-606, где он ох­лаждается до температуры t=175°С за счет испарения котловой воды и образования пара низкого давления Р = 3,5 кгс/см².

Остаточный газ из конденсатора поз. ЕА-606 поступает далее в нижнюю секцию контактного конденсатора поз. DA-601.

Переохладитель (контактный конденсатор поз. DA-601) пред­ставляет собой двухступенчатую колонну, верхняя часть которой -насадка высотой - 3 м, заполненная кольцами Пааля размером 50x50 мм с «глухой» тарелкой, нижняя часть - тарельчатая.

В нижней части конденсатора поз. DA-601 остаточный газ пе­реохлаждается циркулирующим потоком воды. Циркуляция произво­дится насосом поз.DA-606, DA-607B.

В воде поддерживается определенная щелочность для погло­щения SО2, находящегося в составе остаточного газа, поступающего из реактора гидрирования поз. DC-603.

Отработанный раствор щелочи насосом поз. GA-606, GA-607В через холодильник поз. ЕА-607 периодически выводится из ко­лонны.

По мере охлаждения отходящего газа происходит конденсация воды.

Вода с «глухой» тарелки насосом поз. GA-607 А/В через воз­душный холодильник поз. ЕС-602 и холодильник поз. ЕА-608 воз­вращается на верх колонны для сохранения водного баланса.

Некоторое количество конденсированной воды тем же насосом поз. GA-607A/B выводится в секцию 500 в стриппер кислой воды поз. DA-501.

Остаточный газ, содержащий в основном сероводород, отхо­дящий из верхней части контактного конденсатора поз. DA-601 по­ступает на абсорбцию раствором амина в колонну поз. DA-602. Отхо­дящий газ подается в середину колонны под второй слой насадки.

Схема переработки остаточного газа

Аминовый абсорбер поз. DA-602 представляет собой двухсекци­онную колонну - насадочную и полую, снабженную металлической сеткой.

В секции абсорбера происходит выборочное поглощение серово­дорода из отходящего газа путем противоточного контакта с раство­ром амина в двухслойной насадке.

В верхнюю часть каждого слоя насадки абсорбера поз. DA-602 насосом поз. GA-611 А/В подается раствор «тощего» амина.

Охлаждение раствора тощего амина производится последователь­но в воздушном холодильнике поз, ЕС-603 до t = 50°С и холодильнике поз. ЕА-609, охлаждаемой водой до t = 38°С.

Снизу насадочной части колонны поз. DA-602 насыщенный рас­твор аминов насосом поз. GA-610A/B подается на регенерацию ами­нов в колонну поз. GA-603.

Верхний погон аминового абсорбера - отходяшие газы – поступает на промывку водой.

Промывочная вода подается насосом поз. GA-608A/B в линию от­ходящих газов. Далее смесь газов и воды поступает в нижнюю капле­отбойную часть колонны поз. DA-602, где происходит разделение унесенных аминов и промывочной воды от газа.

Производится циркуляция воды с помощью насоса поз. GA-608A/B.

Свежий подпиточный конденсат добавляется в циркуляционный контур промывочной воды, а небольшой поток воды непрерывно вы­водится.

Остаточный газ сверху 2-ой каплеотбойной части колонны посту­пает в термоокислитель поз. ВА-603 для окисления и выброса в атмо­сферу.

Содержание сероводорода в остаточном газе, поступающем в тер­моокислитель, менее 50 ppm.

Термоокислитель сжигает природный газ с избыточным воздухом для окисления не восстановленной серы и H₂S в SО₂.

Образовавшиеся дымовые газы через дымовую трубу поз. ВА-604 сбрасываются в атмосферу.

Опорожнение раствора амина (аминовый грязеотстойник поз. FA-606)

Аминовый грязеотстойник поз.ТА-606 накапливает аминовый раствор, дренируемый из оборудования в закрытый дренажный кол­лектор аминов.

Схемой предусмотрена подача свежего раствора аминов в ап­парат поз. FA-606.

В грязеотстойнике поз. FA-606 установлен погружной насос поз. GA-609, с помощью которого раствор амина в зависимости от анализа перекачивается либо в емкость тощего амина поз. FB-601, либо во всасывающий трубопровод насоса поз. GA-610A/B, подающе­го раствор насыщенного амина из абсорбера поз. DA-602 в регенера­тор аминов поз. DA-603.

Регенерация раствора насыщенных аминов

Насыщенный раствор аминов насосом поз. GA-610A/B подает­ся на 20-ю тарелку регенератора аминов поз. DA-603.

Раствор тощих аминов из куба колонны поз. DA-603 после ре­куперативных теплообменников поз. ЕА-610А/В/С, обогреваемых за счет тепла кубовой жидкости регенератора поз. DA-603 частично подается на абсорбцию в колонну поз. DA-602 через воздушный холо­дильник поз. ЕС-603 частично подается в уравнительную емкость поз FB-601.

Режим работы регенератора поз. ВА-603:

• давление верха - 0,9 кгс/см²

• температура верха - 50°С

• давление куба - 1,3 кгс/см²

• температура куба - 129°С

Обогрев регенератора поз. DA-603 производится через выносной ребойлер поз. ЕА-611, обогреваемый паром низкого давления Р = 3,5 кгс/см², t= 148°С.

Конденсат из ребойлера поз. ЕА-611 через конденсатную емкость поз. FA-607 сбрасывается в линию конденсата низкого давления.

Сверху регенератора поз. DA-603 отгоняется кислый газ, который репиркулирует в начало процесса в аппарат поз. FA-601.

В верхней части колонны кислый газ охлаждается за счет цирку­лирующего потока кистой воды, поступающей с «глухой» тарелки ре­генератора поз. DA-603.

Циркуляция воды производится насосом поз. GA-612A/B через воздушный холодильник поз.ЕС-604.

Схемой предусмотрена циркуляция небольшого количества рас­твора тощих аминов от насоса поз. GA-611A/B через фильтрующую систему, состоящую из последовательно соединенных фильтров поз. FD-602, FD-603, FD-604 в уравнительную емкость тощих аминов поз. FB-601.

Фильтр тощих аминов поз. FD-602 удаляет любые твердые части­цы или отложения из аминового раствора, например, окись железа и сульфиды, трубную окалину, грязь, органический шлам и аминовые соли.

Угольный фильтр поз. FD-603 поглощает органические соли из раствора тощих аминов.

Тонкий фильтр аминов поз. FD-604 задерживает любой углерод, который мог просочиться через угольный фильтр.

Из фильтров тощие амины поступают в уравнительную емкость аминов поз. FB-601.

Из этой емкости производится подпитка аминами в секции 600.

Печи секции 600

Печь - реактор поз. ВА-601 - горизонтального типа, цилиндри­ческой формы диаметром 1980 мм, длиной 7118 мм, футерована из­нутри, имеет горелочное устройство циклонного типа. Для использо­вания тепла реакционных газов в торце печи установлен котёл-утилизатор поз. BF-601 жаротрубного типа. Печь работает под надду­вом, расчетное давление 1,05 кгс/см2.

Генератор восстановительного газа поз. ВА-602 - топка цилин­дрической формы горизонтального типа диаметром 1220 мм, дли­ной 4270 мм имеет футеровку, горелочное устройство расположено в торце печи. Печь работает под наддувом, расчетное давление 1,05 кгс/см2.

Тепловой окислитель с дымовой трубой поз. ВА-603/604 - топка для сжигания аб.газов производства - горизонтального типа, цилинд­рической формы диаметром 2388 мм, длиной 5623 мм. Горелочное устройство расположено в торце печи. Печь работает при ес­тественной тяге, для чего в торце печи установлена дымовая труба высотой 30 м.

Для противоаварийной зашиты топочного пространства печи оснащаются:

- сепараторами на линии подачи топливного газа в горелки;

- запально-зашитными устройствами горелок и пилотными горелками;

- блокировками, прекращающими поступление газообразного топли­ва при отклонении его давления от установленных параметров;

- системами регулирования заданного соотношения топлива и воздуха

Секция 700

Установка производства гранулированной серы

В секцию 700 жидкая сера подается из секции 600 по трубо­проводу насосом no3.GA-605.

В секции 700 жидкая сера направляется в сдвоенный фильтр поз. FD-701Y, где она подвергается контрольной очистке и дополни­тельному подогреву паром перед поступлением ее на гранулятор поз. РА-701. застывает в виде

Стальная лента гранулятора охлаждается водой, в результате чего на ней сера гранул размером 4 мм. Нагревшаяся вода из гранулятора собирается в емкость поз. FA-702Y и далее на­сосом поз. GA-701AY подается для охлаждения в холодильник поз. ЕА-701Y. Охлажденная в холодильнике вода вновь подается на грану­лятор. К холодильнику поз. EA-701Y непрерывно из сети водопровода подводится и отводится охлаждающая вода.

Для безопасной и безаварийной работы установки гранулиро­вания предусматриваются следующие мероприятия и блокировки:

1. На трубопроводе жидкой серы после фильтра имеется отсекатель, указатели перепада давления и температуры.

2. Для отсоса незначительных количеств, выделившихся при застывании серы паров H2S и тепловыделений над гранулятором пре­дусматриваются укрытие (металлический кожух с открывающимися дверцами для осмотра) и вытяжной вентилятор поз. GC-701Y. Отхо­дящие газы выбрасываются вентилятором в атмосферу. При отключе­нии электродвигателя вентилятора автоматически останавливаются электродвигатели гранулятора и насоса поз. GA-605 в секции 600 и закрывается клапан-отсекатель поз. 60-XV-514.

3. В секции 600 жидкая сера сливается в закрытый подземный железобетонный резервуар для сбора серы поз. AD-601, в котором производится дегазация серы и удаление из нее паров сероводорода. Забор серы насосом поз. GA-605 для подачи в секцию 700 предусмат­ривается из нижней зоны. Работа насоса поз. GA-605 контролируется следующими блокировками:

- насос для перекачивания серы поз. GA-605 может быть запу­щен/остановлен вручную или дистанционно с установки гранулирова­ния серы;

- насос поз. GA-605 автоматически остановится по низкому уровню, игнорируя любую команду о пуске;

- блокировочная арматура поз. 60-XV-514 автоматически от­кроется при запуске насоса и закроется при его останове;

- при получении сигнала на останов от установки гранулиро­вания серы, команда на пуск насоса поз. GA-605 от секции 600 будет проигнорирована.

4. Для подачи охлаждающей воды на гранулятор предусматриваются два насоса, поз. GA-701AY и GA-701BY, один рабочий и один резервный.

5. Для экстренного аварийного останова гранулятора с двухсторон его по всей длине предусматриваются тросы с конечными выключателями.

Запроектированные мероприятия, такие как трос останова гра­нулятора и вытяжной вентилятор над ним обеспечивают надежную безопасную эксплуатацию оборудования и поддержание нормальных санитарно-гигиенических условий труда в секции 700.

Секции 400, 500, 600 и 700 комплекса гидроочистки средних дистиллятов (КГСД) по характеру сырья и получаемых продуктов от­носится в пожаровзрывоопасным производствам с вредными усло­виями труда.

Общая характеристика производственного объекта. Назначение технологического процесса

Установка висбрекинга предназначена для переработки ваку­умного остатка нафти с ЭЛОУ-АВТ-7 путем термического крекирова­ния с получением продукта (кренинг-остаток), используемого в каче­стве котельного топлива.

Описание технологического процесса и технологической схемы

установки

Проект установки висбрекинга с реакционной камерой - это процесс уменьшения вязкости вакуумных остатков нефти путем тер­мического крекирования при относительно низкой температуре и оп­ределенном времени пребывания в реакционной камере с получением котельного топлива и более легких продуктов, таких как газойль, наф-та и углеводородный газ.

Термический крекинг начинается после нагревания вакуумно­го остатка в печи до температуры 45(Н-60°С. В качестве турбулизатора в змеевики печи подается обессоленная вода. Вводимая вода испаря­ется в змеевиках печи и увеличивает скорость потока в той части, где начинается образование кокса, а также легче всего происходит отло­жение кокса на стенках труб.

Реакции продолжаются в аппарате, известном под названием "Сокинг-камера", время пребывания в которой составляет 15-30 ми­нут. Продукт в сокинг-камеру подается снизу вверх. Внутри сокинг-камеры имеются перфорированные тарелки (7шт.) для уменьшения обратного перемешивания. Поскольку процесс в сокинг-камере адиа­батический, а реакции крекирования эндотермические, температура жидкости на выходе из сокинг-камеры снижается на 15-20 °С.

Исследованиями установлено, что по мере увеличения про­должительности (то есть углубления) крекинга вязкость крекинг- J остатка вначале интенсивно снижается, достигает минимума, а затем возрастает. Экстремальный характер изменения зависимости вязкости остатка от глубины крекинга можно объяснить следующим образом: и исходном сырье (гудроне) основным носителем вязкости являются асфальтены "рыхлой" структуры. При малых глубинах превращения снижение вязкости обуславливается образованием в результате тер модеструктивного распада боковых алифатических структур молекул сырья более компактных подвижных вторичных асфальтенов меньшей молекулярной массы. Последующее возрастание вязкости крекиш­остатка объясняется образованием продуктов горения - карбенов и карбоидов, также являющихся носителями вязкости. Считается, что более интенсивному снижению вязкости крекинг-остатка способству­ет повышение температуры при соответствующем сокращении про­должительности висбрекинга.

Этот факт свидетельствует о том, что температура и продолжитель­ность крекинга не полностью взаимозаменяемы между собой. Этот вывод вытекает также из данных о том, что энергия активации для реакций распада значительно выше^ чем реакций уплотнения.

Технологическая схема установки висбрекинга включает в се­бя:

- процесс висбрекинга с реакционной камерой;

- разделение продуктов висбрекинга в колоннах фракционирования, отпарки газойля, стабилизации нафты и выделения углеводородного газа;

- аминовая очистка кислых углеводородных газов в абсорбере и реге­нерация насыщенного раствора метилдиэтаноламина (МДЭА) в десорбере;

- подача реагентов; паро-воздушный выжиг кокса;

- подготовка питательной воды, производство пара и его потребление; сбор и перекачка парового конденсата; нагрев и циркуляция антифри­за;

- узел подачи антифриза на охлаждение насосов;

- узел промывки оборудования, трубопроводов и обвязки приборов КИП и А промывочной дизельной фракцией 24(Н-290°С;

- приготовление раствора фосфатов и химводоподготовка.

Процесс висбрекинга с реакционной камерой

Вакуумный остаток (гудрон) поступает на установку висбре­кинга по жесткой связи с вакуумного блока установки ЭЛОУ-АВТ-7 с температурой 330÷345°С и направляется в расходную емкость сырья FA-801, давление в которой поддерживается через уравнительную ли­нию, соединенную с колонной фракционирования ДА-801. На уравни­тельной линии предусмотрена продувка водяным паром среднего дав­ления 1,2 МПа (12 кгс/см2), температурой 230÷235°С со сбросом в ко­лонну фракционирования с целью исключить попадание горячих па­ров головного погона колонны фракционирования в расходную ем­кость сырья. На трубопроводе вакуумного остатка (гудрона) перед FA-801 установлен пневматический отсекатель.

Вакуумный остаток из емкости FA-801 насосом GA-801A/8 подается в змеевики печи ВА-801. На трубопроводе всаса насосов GA-801A/S установлен клапан с электроприводом. При минимальном уровне сырья в емкости FA-801 автоматически ос­танавливается работающий насос GA-801 A/S, закрывается клапан с электроприводом Уровень в емкости FA-801 поддерживается регуля­тором уровня, который корректирует уставку регулятора расхода сы­рья, поступающего в печь ВА-801. Этот регулятор расхода задает ус­тавки для регуляторов расхода на отдельные змеевики печи (4шт.) По­ступающее в печь висбрекинга сырье равномерно распределяется ме­жду четырьмя параллельными змеевиками печи ВА-801. Расход сырья регулируется клапанами на входе в каждый змеевик печи.

В каждый змеевик на входе в конвекционную секцию печи ВА-801 предусмотрена подача аварийного пара высокого давления из FA-813 через регулирующие клапаны на общем потоке аварийного пара установлен пневматический отсекатель. После отсекателя имеет­ся отбор протечек пара (конденсата) или нефтепродуктов (в случае наличия пропусков через закрытый отсекатель и регулирующие кла­паны со сбросом в колонну фракционирования DA-801. На линии сброса протечек установлен отсекатель, который при нормальной ра­боте установки должен быть в открытом положении. При срабатыва­нии системы аварийной пропарки змеевиков печи ВА-801 и открытии отсекателя, отсекатель на линии протечек пара (конденсата) или неф­тепродуктов закрывается.

В каждый змеевик на выходе из конвекционной секции печи ВА-801 насосом GA-802A/S из емкости FA-802 подается обессоленная вода с температурой 25°С. Вводимая вода немедленно испаряется в змеевиках печи, увеличивая, таким образом, скорость потока в той части печи, где начинается образование кокса и где легче всего проис­ходит отложение кокса на стенках труб. Повышение скорости потока дает снижение температуры и толщины пленки, что способствует уменьшению образования кокса. Количество вводимого турбулизатора составляет 0,25 масс % на расчетный расход сырья. Уровень де­минерализованной воды в емкости FA-802 поддерживается регули­рующим клапаном.

Емкость соединена с атмосферой через воздушку.

В радиантной части печи происходит дальнейший подогрев и частичное крекирование сырья.

Температура продукта в объединенных змеевиках на выходе печи составляет 450÷460°С и является основным технологическим параметром, влияющим на качество получаемых нефтепродуктов.

Температура продукта на выходе печи регулируется расходом топлива на горелки ВА-801. В качестве топливного газа в пусковой период используется природный газ из сети завода. Природный газ из сети завода поступает в сепаратор топливного газа FA-817, где проис­ходит отделение капельной жидкости от газа (органика, метанол, вла­га).

При нормальной работе в качестве топливного газа использу­ется углеводородный газ собственной выработки с давлением 0,7÷0,73 МПа (7,0÷7,3 кгс/см2) после аминового абсорбера ДА-8 04. Углеводо­родный газ собственной выработки поступает в сепаратор топливного газа FA-817, где происходит отделение капельной жидкости от газа (аминовый раствор, влага). Жидкая фаза из сепаратора FA-817 перио­дически отводится в дренажную емкость светлых нефтепродуктов FA-831. Давление в сепараторе FA-817 поддерживается регули­рующим клапаном при работе на углеводородном газе.

Излишки углеводородного газа через регулирующий клапан поддержания давления в аминовом абсорбере ДА-804 сбрасываются в общий заводской коллектор топливного газа (или на ЭЛОУ-АВТ-7).

Очищенный углеводородный газ или природный газ (в период пуска) через пневматический отсекатель поступает на основные и пи­лотные горелки печи висбрекинга. Подача топливного газа на основ­ные горелки осуществляется по отдельному трубопроводу диаметром 100 мм через пневматические отсекатели, регулирующий клапан дав­ления газа поз. PV-094. Подача топливного газа на пилотные горелки осуществляется по отдельному трубопроводу диаметром 25 мм через пневматические отсекатели, регулирующий клапан давления газа поз. PV-094-3. Для приема топливного газа, розжига основных и пилотных горелок предусмотрены трубопроводы сброса газа в атмосферу соот­ветственно через пневматические отсекатели.

Конструкция печи представляет собой отдельностоящую радиантную камеру коробчатого типа, в которой расположен вертикальный 4-х поточный змеевик из труб 0114,3x8,56 (материал А335Р5, отечествен­ный аналог- жаропрочная сталь 15Х5М), состоящий из 4-х отдельных отсеков. В центре каждого отсека расположена горелка с принуди­тельной подачей воздуха на горение от воздуходувок GB-802A/B. Единый корпус радиации состоит из каркаса и панельной футеровки. Камера конвекции представляет собой отдельностоящий коробчатой формы с горизонтальным продуктовым змеевиком и пароперегревате­лем модуль, соединяемый с камерой радиации газоходами. Выше ка­меры конвекции расположен пластинчатый воздухоподогреватель ти­па APEX, в котором отходящие дымовые газы нагревают воздух, на­гнетаемый двумя вентиляторами, для горения. Охлажденные таким образом до температуры 150°С дымовые газы двумя дымососами по­даются на выброс в дымовую трубу диаметром 1350 мм, имеющую верхнюю отметку 30 метров. Общий габарит печи ВА-801 с системой воздухоподогрева составляет в плане 20м х 30м.

На входе дымовых газов в воздухоподогреватель ВС-801 уста­новлен автоматический газоанализатор для замера объемной доли ки­слорода, оксида углерода.

Предусмотрена предупредительная сигнализация по минимуму объ­емной доли кислорода 2%. Максимальная объемная доля оксида угле­рода 30 ppm сигнализируется прибором.

При достижении минимального блокировочного значения объ­емной доли кислорода 1% в дымовых газах печи ВА-801 автоматиче­ски выполняются следующие логические операции:

- открывается отсекатель на подаче пара среднего давления от коллек­тора в топочное пространство печи висбрекинга;

- закрываются отсекатели на подаче топливного газа к основным го­релкам печи;

- закрываются отсекатели на подаче топливного газа к пилотным го­релкам печи висбрекинга;

- открываются отсекатели на сбросе топливного газа в атмосферу;

- останавливаются нагнетательные вентиляторы воздуха GB-802A/B, вытяжные вентиляторы GB-803A/B.

Для регулирования подачи воздуха на горение предусмотрены пневматические шиберы на всасывающих трубопроводах воздуходу­вок GB-802A/B. Для регулирования температуры воздуха на горение и поверхности металла воздухоподогревателя предусмотрен байпас ми­мо воздухоподогревателя.

Для регулирования разрежения в топочном пространстве печи ВА-801 на всасывающих трубопроводах дымососов GB-803A/B предусмотрены пневматические шиберы. Разрежение в топочном про­странстве поддерживается в пределах минус (2,5÷6,5 мм.вод.ст.) и за­меряется прибором.

При нагрузке печи ниже 60 % от расчетных расходов допуска­ется использование только одного дымососа и одного нагнетательного вентилятора воздуха.

Из печи продукты реакции с температурой 450÷460°С посту­пают в реакционную камеру ДС-801, где в течение 15-30 минут про­исходит крекирование до требуемой глубины конверсии. Оптимиза­ция режима определяется двумя параметрами: температурой и време­нем пребывания нефтепродуктов в DC-801. Время пребывания обес­печивается в реакционной камере и определяется степенью испарения, которая может зависеть от давления реакционной камеры.

Однако, для оптимального ведения режима висбрекинга гуд­рона, принято регулировать не давлением в реакционной камере, а температурой на выходе печи.

В некоторых случаях, например, при длительной работе на по­ниженной производительности для компенсации относительно боль­шого времени пребывания в реакционной камере, можно снизить ве­личину уставки регулятора давления в реакционной камере регули­рующим клапаном. В реакционной камере поток движется снизу вверх. В камере предусмотрены перфорированные пластины для уменьшения обратного перемешивания. Таким образом, исключается широкий разброс времени пребывания, который приводит к сниже­нию степени конверсии для заданного уровня стабильности котельно­го топлива. Для опорожнения реакционной камеры DC-801 преду­смотрена дренажная линия. Опорожнение выполняется при необхо­димости перед проведением ремонтных работ и в аварийных си­туациях при остановках. Продукт из реакционной камеры откачивает­ся по схеме: DC-801 —> дренажная линия —» фильтр FD-801A/S —> насос GA-803A/S —> фильтр FD-802 -» отсекатель UZV-002-1 -> ЭЛОУ-АВТ-7.

В линию входа нефтепродуктов в DC-801 предусмотрена по­стоянная подача пара высокого давления из FA-813 через регулирую­щий клапан (барьерный пар). При нормальной работе установки ли­ния подачи барьерного пара в DC-801 непрерывно продувается паром для предотвращения забивания ее отложениями. При разрыве змееви­ка печи постоянная подача барьерного пара создает противодавление на выходе печи, образуя, таким образом, барьер для поступления неф­тепродуктов обратным ходом к месту разрыва. В случае разрыва змее­вика печи необходимо увеличением степени открытия клапана пода­вать максимальное количество барьерного пара. Расчетный расход барьерного пара составляет 5000 кг/час при максимальном давлении в выносной реакционной камере 1,05 Мпа (10,5 кгс/см2).

Разделение продуктов висбрекинга в колоннах фракционирова­ния, отпарки газойля, стабилизации нафты и выделения углеводородного газа

В колонне фракционирования происходит разделение продук­тов реакции на газ, нафту, газойль и остаток висбрекинга.

Колонна фракционирования состоит из зоны испарения, от-парной секции, промывочной секции, секции циркуляционного оро­шения, секции вывода газойля и верхней фракционирующей секции.

Параметры работы колонны фракционирования ДА-801 сле­дующие:

• температура верха, °С - не более 156;

• давление верха, МПа (юс/см2) - не более 0,22 (2,2);

• температура в зоне испарения, °С - не более 426;

• давление в зоне испарения, МПа (кгс/см2) - не более 0,23 (2,3);

• температура куба, °С - не более 350;

• давление в кубе, МПа (кгс/см2) - не более 0,235 (2,35).

• Колонна имеет 38 тарелок; тип - трапецевидно-клапанные. Продукты из реакционной камеры ДС-801 с температурой

420÷430°С через регулирующий клапан давления поз. PV-020 посту­пают в зону испарения колонны фракционирования ДА-801. Давление в реакционной камере не более 0,97 МПа (9,7кгс/см2) поддерживается регулирующим клапаном. Зона испарения представляет собой практи­чески свободное пространство для разделения жидкости за счет силы тяжести. Объем зоны достаточно велик, чтобы вместить пену, которая обычно образуется при аналогичных режимах, что исключает попада­ние пены на вышележащие тарелки. Жидкая фаза из зоны испарения вместе с жидкой фазой из промывочной зоны подвергается закалке на верхней отбойной тарелке отпарной секции до температуры не более 355°С. Закалочным продуктом служит рециркулирующий кубовый продукт колонны фракционирования, охлажденный в ходовых холо­дильниках установки вакуумной перегонки (квенч). Расход квенча для закалки на тарелку № 12 регулируется регулирующим клапаном в за­висимости от температуры. С целью повышения температуры вспыш­ки висбрекинг-остатка и получения дополнительного количества про­мывочной жидкости, направляемой в промывочную секцию колонны ДА-801, осуществляется подача пара среднего давления 1,2 МПа (12 кгс/см2) и температурой 23-К235°С на отпарку. Расход пара на отпарку поддерживается регулирующим клапаном. Жидкую фазу из отпарной секции колонны фракционирования затем подвергают дальнейшему охлаждению до температуры 350°С впрыском второго закалочного продукта на тарелку № 2 регулирующим клапаном по температуре выходящего остатка висбрекинга. Эта закалка производится для пре­дотвращения дальнейшего крекирования, так как при вторичном кре­кинге содержание H₂S в висбрекинг-остатке может возрасти до непри­емлемого уровня. Кроме того, это может привести к кавитации насо­сов висбрекинг-остатка и быстрому закоксованию кубовой части ко­лонны фракционирования и последующих трубопроводов. При выше­указанной схеме двойной закалки увеличивается отбор газойля. В ку­бе колонны фракционирования на выходном штуцере предусмотрен коксоуловитель для улавливания отколовшихся кусков кокса. Горячий остаток висбрекинга поступает на всас насосов GA-803A/S через фильтры ГД-801A/S, где происходит улавливание частиц кокса разме­ром более 6 мм. Затем кубовый продукт колонны фракционирования откачивают для охлаждения в существующие холодильники установ­ки. Перед выводом за границу установки висбрекинг-остаток подвер­гается фильтрации в фильтре БД-802 для отделения частиц кокса раз­мером более 4 мм.

После охлаждения висбрекинг-остаток смешивается с газойлем висбрекинга на ЭЛОУ-АВТ-7 и выводится в мазутное хозяйство ТСБ-2, а далее направляется потребителю (ТЭЦ) в качестве котельно­го топлива.

Промывная секция колонны фракционирования выполняет две функции. Первые пять тарелок над зоной испарения являются отбой­ными тарелками. Эти тарелки обладают низкими фракционирующими характеристиками. Они предназначены лишь для удаления занесенной остаточной жидкости из зоны испарения. Отделение газойля от остат­ка висбрекинга осуществляется в основном на трех клапанных тарел­ках в верхней секции зоны промывки. Закоксовывание промывочных клапанных тарелок в процессе работы в некоторых случаях может быть очень значительным. Чтобы исключить закоксовывание промы­вочных тарелок необходима достаточная подача промывочного про­дукта насосом GA-804A/S с глухой тарелки № 21 колонны фракцио­нирования DA-801 на тарелку № 20 через регулирующий клапан поз.LV-009. Уровень на тарелке № 21.контролируется по прибору уровня.

Образование кокса происходит, в основном, за счет остатка вис­брекинга. В процессе работы всегда неизбежен проскок некоторого количества остатка висбрекинга на тарелки над зоной испарения. Из этого следует, что количество промывочного продукта является ос­новным фактором эффективности работы этих тарелок. Поэтому рас­ход промывочного продукта поддерживают на расчетном уровне путем автоматической корректировки нагрузки циркуляционного орошения по расходу промывочного продукта. Тепло из колонны фракционирования DA-801 отводится системой циркуляционного орошения.

Циркуляционное орошение забирается насосами GA-804 A/S с 21-й глухой тарелки с температурой 300÷310°С подается в генератор пара промежуточного давления ЕА-803, в котором за счет тепла цир­куляционного орошения вырабатывается пар промежуточного давле­ния 2,12 МПа (21,2 кгс/см2) и температурой 210÷220 °С.

Количество циркуляционного орошения через генератор пара промежуточного давления ЕА-803 поддерживается регулирующими клапанами. Возврат циркуляционного орошения на 24-ю тарелку про­изводится с температурой 230÷240°С по Т1-067.

Ведущим параметром данной схемы является расход промывоч­ной жидкости. Регулятор расхода промывочной жидкости в колонну фракционирования и регулятор циркуляционного орошения в колонну фракционирования работают параллельно. Общий расход циркуляци­онного орошения регулируется одновременным открытием/закрытием регулирующих клапанов поз. PV-035A, поз.РУ-035В в зависимости от поступающей корректирующей уставки расхода промывочной жидкости. В зависимости от величины, корректирующей уставки рас­хода промывочной жидкости один из клапанов поз. PV-035A, поз. PV-035B закрывается, а второй клапан открывается. Величина коррек­тирующей уставки зависит от уровня на 21-ой тарелке колонны фрак­ционирования.

Основным параметром, влияющим на степень открытия клапана поз. PV-035B является расход промывочной жидкости. Откры­тие/закрытие поз. PV-035B ведет к изменению расхода циркуляцион­ного орошения. В свою очередь поз. PV-035B является корректирую­щей и воздействующей величиной для поз. PV-035A, который и обес­печивает постоянный расход циркуляционного орошения в колонну фракционирования. В результате этих действий уровень на 21-ой та­релке остается постоянным и, следовательно, расход промывочной жидкости поддерживается постоянным.

Вышеуказанная схема регулирования уровня на 21-ой глухой та­релке и расхода циркуляционного орошения на 24-ю тарелку через ЕА-803 позволяют уменьшить колебания расхода промывочной жид­кости в колонну фракционирования и обеспечивает ее стабильную работу.

В шлемовую трубу колонны фракционирования предусмотрена подача природного газа по пусковой линии в период пуска и останов­ки установки.

Для проведения операций по пуску, остановке колонны ДА-801, а также в аварийных ситуациях предусмотрен сброс газа на факел с верха колонны через пневматический отсекатель.

Газойль из колонны фракционирования ДА-801 выводится с 25-ой глухой тарелки и поступает в верхнюю часть отпарной колонны ДА-802 на 8-ю тарелку.

Параметры работы колонны отпарки газойля ДА-802 следующие:

- температура верха, °С - не более 233;

- давление верха, МПа (кгс/см2) - не более 0,45 (4,5);

- температура куба, °С - не более 220;

- давление в кубе, МПа (кгс/см2) - не более 0,45 (4,5); Колонна имеет 8 тарелок; тип - трапецивидно-клапанные.

В этой колонне за счет отпарки водяным паром среднего давления происходит повышение температуры вспышки газойля.

Подача пара давлением 1,2 МПа (12 кгс/см) и температурой 230+235°С в нижнюю часть ДА-802 осуществляется через отсекатель регулирующим клапаном поз. РУ-020.

Пары, выводимые сверху колонны, возвращаются под 26-ю тарел­ку колонны фракционирования ДА-801.

Кубовый продукт отпарной колонны ДА-802 (газойль) по посто­янству расхода с коррекцией по уровню через регулирующий клапан поз. PV-019, отсекатель откачивается насосом GA-805A/S с установки на ЭЛОУ-АВТ-7 (узел смешения). На узле смешения газойль висбрекинга смешивается с висбрекинг-остатком и выводится в мазутное хозяйство ТСБ-2, откуда направляется потребителю (ТЭЦ) в качестве котельного топлива. На всасывающем трубопроводе насосов GA-805A/S установлен отсекатель для отключения насосов в аварийных ситуациях. С верха колонны фракционирования ДА-801 при темпера­туре до 156°С выводятся кислый газ, водяной пар и нафта. Система вывода верхнего продукта состоит из двухступенчатой системы кон­денсации с циркуляцией кислой воды. Такая система позволяет избе­жать проблем, связанных с конденсацией водяного пара в конденсато­ре воздушного охлаждения ЕС-801 и сопутствующей коррозией верх­ней части колонны фракционирования.

На первой ступени пары, выводимые сверху колонны фракциони­рования, подвергаются частичной конденсации в конденсаторе воз­душного охлаждения ЕС-801 и с температурой 97÷101°С поступают в емкость орошения FA-803 для разделения на паровую и газовую фазы, жидкие углеводороды и воду.

Уровень в емкости орошения FA-803 регулируется для обеспече­ния подачи орошения в колонну фракционирования. Регулятор уровня корректирует расход паров на выходе из FA-803, который в свою оче­редь корректирует нагрузку конденсатора орошения ЕС-801 путем изменения скорости вращения вентилятора. Для предотвращения сильной местной коррозии от воздействия сильных кислот преду­смотрена:

- циркуляция кислой воды с подачей ее на вход каждого пучка конденсатора ЕС-801 насосом GA-808A/S из емкости FA-804 через регулирующий клапан расхода поз. FV-026;

- циркуляция кислой воды с подачей ее на вход каждого пучка конденсатора ЕС-802 насосом GA-807A/S из емкости FA-803 через регулирующий клапан уровня в FA-803 поз. LV-015.

Жидкие углеводороды из емкости орошения FA-803 насосом GA-806A/S через регулирующий клапан поз. FV-021 возвращаются в колонну фракционирования в качестве верхнего орошения на тарелку № 38. Регулирование расхода верхнего орошения производится регу­лятором с коррекцией по температуре на 36-ой тарелке колонны фракционирования.

Пары из FA-803 направляются на вторую ступень конденсации, где смешиваются с циркулирующей кислой водой и поступают на конденсацию в аппарат воздушного охлаждения ЕС-802А,В. Охлаж­денная до 39÷43°С смесь направляется в емкость FA-804, где проис­ходит разделение балансового количества паров, нафты и кислой во­ды.

В целях увеличения отбора пары из емкости FA-804 направляются в компрессор кислого газа GB-801A/S через сепаратор первой ступе­ни FA-805 и затем на повторный контакт с нестабильной нафтой.

Жидкая фаза из нижней части газосепаратора FA-805 выводится в емкость FA-804.

После сепаратора первой ступени кислый газ с давлением 0,04÷0,06 МПа (0,4÷0,6 кгс/см2) и температурой 39+43°С поступает на всас первой ступени компрессора GB-801A/S. На трубопроводе всаса первой ступени компрессора кислого газа установлены отсекатели соответственно для GB-801А и GB-801S. Предусмотрена пода­ча азота в линию всаса компрессоров GB-801 A/S. С нагнетания первой ступени газ поступает для охлаждения в промежуточный холодильник с водяным охлаждением ЕА-821, где охлаждается до температуры 35+45°С, проходит сепаратор на всасывающем трубопроводе второй, ступени FA-806 и с давлением до 0,36 МПа (3,6 кгс/см2) поступает на всас второй ступени компрессора GB-801A/S. Регулирование темпера­туры всаса второй ступени компрессора производится регулирующим клапаном поз.TV-454 на линии подачи оборотной воды в ЕА-821.

Жидкая фаза из нижней части газосепаратора FA-806 через регу­лирующий клапан поз. LV-023 выводится в емкость FA-804.

С нагнетания второй ступени газ поступает для охлаждения и кон­денсации в конденсатор повторного контактирования ЕС-804, где ох­лаждается до температуры 38+42°С. На трубопроводе нагнетания вто­рой ступени компрессора кислого газа установлены отсекатели соот­ветственно для GB-801A и GB-801S. С нагнетания второй ступени компрессора предусмотрен сброс газа на факельную установку при аварийных остановках через отсекатели соответственно для GB-801A и GB-801S. Нестабильная нафта, кислая вода поступают в емкость по­вторного контактирования FA-809. Кислый газ из емкости FA-809 с давлением не более 1,07 МПа (10,7 кгс/см2) через регулирующий кла­пан PV-062A направляется в каплеотбойник кислого газа FA-811. Производительность компрессора по кислому газу составляет 4708 нм3/час.

Кислая вода по уровню раздела фаз возвращается в емкость FA-804 через регулирующий клапан поз. LV-026. Давление в колонне фракционирования ДА-801 и в системе вывода верхнего продукта поддерживается регулирующими клапанами давления no3.FY-047A, поз. PV-047B на емкости FA-804.

Нестабильная нафта насосом GA-811A/S по уровню в емкости FA-804 откачивается на смешение с компримированными парами че­рез регулирующий клапан поз. LV-020 и далее направляется в воз­душный конденсатор повторного контактирования ЕС-804.

Кислая вода из емкости FA-804 забирается насосом GA-808A/S и через регулирующий клапан поз. FV-026 подается с постоянным рас­ходом на вход конденсатора воздушного охлаждения ЕС-801. Балан­совое количество кислой воды с коррекцией через регулирующий клапан поз. FY-025 откачивается на очистные сооружения установки ЭЛОУ-АВТ-7.

Нестабильная нафта из емкости повторного контактирования FA-809 под давлением до 1,07 МПа (10,7 кгс/см2) с температурой 38÷42°С направляется в теплообменник ЕА-804А/В.

Подача нестабильной нафты осуществляется через регулирующий клапан поз. FV-028 с коррекцией по уровню в FA-809. Подача насы­щенного пара промежуточного давления из ЕА-803 на рибойлер ста­билизатора ЕА-805 осуществляется через регулирующий клапан no3.FV-030 в зависимости от расхода нестабильной нафты по FICAL-028. В теплообменнике ЕА-804А/В нестабильная нафта охлаждает стабильную нафту куба колонны стабилизации GA-803 и нагревается при этом до П5°С. Параметры работы колонны стабилизации ДА-803 следующие:

• температура верха, °С - не более 66;

• давление верха. МПа (кгс/см2) - не более 0,9 (9,0);

• температура куба, °С - не более 170;

• давление в кубе, МПа (кгс/см2) - не более 1,05 (10,5).

Колонна стабилизации нафты ДА-803 загружается импортной на­садкой. В колонне стабилизации нафты происходит отделение легких компонентов из нафты за счет повторного испарения.

Пары, выводимые сверху ДА-803, частично конденсируются в во­дяном конденсаторе ЕА-807 и с температурой 35÷40°С направляются в емкость FA-810.

Температура верхнего орошения колонны стабилизации регулиру­ется расходом охлаждающей воды через конденсатор ЕА-807 регули­рующим клапаном поз. TV-060, установленным на трубопроводе вы­хода обратной оборотной воды. Несконденсировавшиеся в ЕА-807 углеводородные газы по давлению в системе стабилизатора ДА-803 вместе с газами из FA-809 направляются в каплеотбойник кислого га­за FA-811. Подача кислого газа из FA-810 осуществляется регули­рующим клапаном поз. PV-073A. Жидкая фаза (нафта) из нижней час­ти каплеотбойника кислого газа FA-811 периодически выводится в FA-804 через ручную запорную арматуру.

Жидкие углеводороды из FA-810 забираются насосом GA-813A/S и возвращаются с коррекцией в качестве орошения ДА-803. Подача верхнего орошения стабилизатора производится регулирующим кла­паном поз. PV-031. Стабильная нафта из куба колонны ДА-803 заби­рается насосом GA-815A/S и с температурой до 170°С подается на ох­лаждение в теплообменник ЕА-804А/В. После ЕА-804А/В стабильная нафта с температурой 70^76°С поступает в воздушный холодильник ЕС-806, водяной доохладитель ЕА-808 и с температурой не более 50°С с коррекцией через регулирующий клапан поз. PV-029 выдается-по линии некондиции в нефтяные резервуары установки ЭЛОУ-АВТ-7.

Для проведения пусковых операций между линиями нестабильной нафты на входе в ЕА-804А/В и выдачей стабильной нафты после ре­гулирующего клапана поз. FV-029 выполнена перемычка dy-80 (пус­ковая линия). Тепло в колонну стабилизации ДА-803 подводится через рибойлер ЕА-805, обогреваемый водяным паром промежуточного давления- Пар давлением 2,12 МПа (21,2 кгс/см2) и температурой 210+220°С подается с коррекцией по соотношению к расходу неста­бильной нафты, поступающей в колонну стабилизации ДА-803. Пода­ча пара промежуточного давления на рибойлер ЕА-805 осуществляет­ся регулирующим клапаном поз. FV-030.

В емкость орошения стабилизатора FA-810 для проведения пуско­вых операций предусмотрена подача природного газа, нафты по пус­ковым линиям. Подача вышеуказанных компонентов производится через ручную запорную арматуру.

В колонне стабилизации наиболее критическими показателями ка­чества сырья являются давление паров и температура начала кипения стабильной нафты.

Аминовая очистка кислых углеводородных газов в абсорбере и регенерация насыщенного раствора метилдиэтаноламина (МДЭА) в десорбере

Кислые углеводородные газы очищают от H2S (и С02) в абсор­бере аминовой очистки ДА-804. В качестве абсорбента используется 50%-ный водный раствор метилдиэтаноламина (МДЭА).

Параметры работы абсорбера аминовой очистки ДА-804 сле­дующие:

• температура верха, °С - не более 43;

• давление верха, МПа (кгс/см2) - не более 0,74 (7,4);

• температура куба, °С - не более 62;

• давление в кубе, МПа (кгс/см2) - не более 0,76 (7,6).

• Абсорбер имеет 22 тарелки; тип - трапецивидно-клапанные. Кислые газы из каплеотбойника FA-811 с температурой до 40°С и давлением до 0,86 МПа (8,6 кгс/см2) поступают в нижнюю часть аб­сорбера аминовой очистки ДА-804. В верхнюю часть (тарелка № 22) поступает тощий амин с температурой до 42°С после водяного холо­дильника ЕА-810. Расход тощего аминового раствора поддерживается регулирующим клапаном поз. Fy-034.

Температура тощего аминового раствора после водяного холо­дильника ЕА-810 поддерживается регулирующим клапаном поз. TV-065 на линии выхода оборотной воды; регулятор температуры Т1САН-065 работает с коррекцией по температуре кислого газа на входе в абсорбер. Кислый газ движется в абсорбере противотоком движению тощего аминового раствора, таким образом происходит процесс очистки кислого газа от H2S (и С02) на тарелках. Понижение температуры в абсорбере и повышение давления способствуют каче­ственным показателям процесса аминовой абсорбции.

Очищенный углеводородный газ выводится через каплеотбойник в верхней части абсорбера ДА-804 и частично используется на собст­венные нужды в качестве топлива в горелках печи ВА-801, проходя при этом сепаратор топливного газа FA-817. Балансовое количество очищенного углеводородного газа направляется в топливную сеть за­вода (или ЭЛОУ-АВТ-7) через регулирующий клапан давления в верхней части абсорбера поз. PV-077, расходомер F1-033-1.

Насыщенный аминовый раствор через регулирующий клапан поз. LV-033 выводится в емкость раствора МДЭА FA-835. Емкость МДЭА оснащена маслоуловителем, обеспечивающим отвод слоя углеводоро­дов, который может образовываться на поверхности насыщенного раствора МДЭА. Эти углеводороды отводятся в дренажную емкость светлых нефтепродуктов FA-831 через коническую воронку в верхней части емкости FA-835. В результате дросселирования давления насы­щенного раствора амина в емкости FA-835 происходит частичное вы­деление растворенных в растворе следующих газов: сероводорода; в небольших количествах метана, этана, этилена, пропана, пропилена. Газы по постоянству давления в FA-835 постоянно выводятся на фа­кельную установку для сжигания через сепаратор FA-815. Сброс газов производится через регулирующий клапан поз. PV-205-2. Для под­держания рабочего давления в FA-835 до 0,165 МПа (1,65 кгс/см2) по Р1САН-205 предусмотрена подача очищенного углеводородного газа через регулирующий клапан поз. PV-205-1.

Насыщенный раствор амина из емкости FA-835 подается насосом GA-826A/S в теплообменники ЕА-809А/В/С. В теплообменниках на­сыщенный раствор подогревается до 109°С по ТЫ 65 за счет тепла регенерированного раствора МДЭА и поступает через регулирующий клапан расхода поз. PV-110 на 3-ю тарелку сверху десорбера ДА-805 (порядковый номер тарелок для десорбера сверху вниз). Регулирую­щий клапан поз. PV-110 поддерживает постоянство подачи расхода насыщенного раствора амина с коррекцией по уровню в емкости FA-835.

Регенерированный раствор в теплообменниках ЕА-809 А/В/С ох­лаждается до температуры 82°С поП-170.

Узел регенерации аминового раствора предназначен для регенера­ции насыщенного раствора амина до остаточного содержания H2S в регенерированном растворе МДЭА равном 0,1 %, или примерно 1 г/л.

Для достижения указанной глубины регенерации используется та­рельчатый десорбер.

Параметры работы следующие:

• температура верха, °С - не более 111;

• давление верха, МПа (кгс/см2) - не более 0,1 (1,0);

• температура куба, °С - не более 129;

• давление в кубе, МПа (кгс/см2) - не более 0,13 (1,3); флегмовое число вверху десорбера - не менее 2,5.Десорбер имеет 23 та­релки; тип - трапецивидно-клапанные.

Насыщенный раствор МДЭА подается в регенератор в виде жид­кости с небольшим объемом паровой фазы. Жидкость стекает вниз по колонне и контактирует на тарелках с горячей газовой фазой, генери­руемой рибойлером ЕА-811 аминового десорбера ДА-805. Повышение температуры в десорбере и понижение давления способствуют каче­ственным показателям процесса регенерации аминового раствора.

Тепло, необходимое для регенерации насыщенного раствора, под­водится подачей пара низкого давления 0,5 МПа (5 кгс/см2) с темпера­турой 160÷175°С в испаритель десорбера ЕА-811. Подача пара низко­го давления осуществляется после пароохладителя ЕЕ-803 через ре­гулирующий клапан поз. PV-111 с коррекцией выхода кислой парога­зовой смеси с верха десорбера. Выбор подачи пара низких параметров обусловлен тем, чтобы исключить вероятность термического разло­жения аминового раствора.

Кислая парогазовая смесь, выходящая с верха десорбера ДА-805, поступает в воздушный конденсатор-холодильник ЕС-808, водяной холодильник ЕА-812 и с температурой до 48°С поступает в емкость флегмы FA-818. В емкости FA-818 происходит сепарация жидкой и газовой фазы.

Газовая фаза, главным образом H2S и водяной пар, по давлению подается через регулирующий клапан поз. PV-194-1 за границу уста­новки висбрекинга на секцию 600. выделения серы (производство КГСД). На линии выдачи кислого газа в производство серы установ­лен пневматический отсекатель поз. UZV-030.

В аварийных ситуациях, при пусках и остановках кислый газ сбра­сывается регулирующим клапаном поз. РУ-194-2 по давлению в FA-818 через факельный сепаратор FA-815 на факельную установку; температура и давление кислого газа на производство серы соответст­венно составляют до 48°С, не более 1,1 МПа (1,0 кгс/см2).

Флегма из емкости FA-818 через регулирующий клапан поз. FV-112 с коррекцией забирается из емкости FA-818 насосом GA­818A/S и возвращается в десорбер ДА-805 на верхнюю тарелку. На­значение подачи флегмы:

- для конденсации паров МДЭА и уменьшения степени уноса;

- поддержание концентрации амина в растворе на уровне 50 % масс.

Регенерированный раствор амина после ЕА-809А/В/С посту­пает на всас насосов GA-827A/S, которыми подается на охлаждение в воздушный холодильник регенерированного раствора МДЭА ЕС-807, где охлаждается до температуры не более 50°С. Далее регенери­рованный раствор прокачивается через патронный фильтр РД-803, который служит для грубой очистки от механических примесей (про­дуктов коррозии). Далее 90 % раствора поступает в емкость FA-819 через регулирующий клапан поз. FY-106, который обеспечивает по­стоянство расхода регенерированного раствора в FA-819 с коррекцией по уровню в кубе ДА-805, а 10 % раствора прокачивается через уголь­ный фильтр РД-804. Постоянство подачи расхода регенерированного раствора на угольный фильтр обеспечивается регулирующим клапа­ном поз. FV-105. Угольный фильтр РД-804 служит для удаления ПАВ, образованных в ходе побочной реакции. Далее регенерированный рас­твор поступает в FA-819 через патронный фильтр РД-806. Концевой патронный фильтр РД-806 предназначен для удержания частиц угля, унесенных из предыдущего фильтра. Часть регенерированного рас­твора после патронного фильтра РД-803 отбирается через регулирую­щий клапан поз. FV-109 по постоянству расхода в качестве орошения в верхнюю часть насадочной колонки емкости FA-835. Орошение осуществляется с целью уменьшения степени уноса паров МДЭА с кислыми газами на факельную установку. Тощий амин из емкости FA-819 насосом GA-817A/S через холодильник ЕА-810 подается на оро­шение абсорбера DA-804. В емкости регенерированного раствора МДЭА FA-819 поддерживается избыточное давление путем подачи азота через регулирующий клапан поз. FV-152-1. Емкость FA-819 со­единена линиями азотного дыхания с подземными дренажными емко­стями служит в качестве уравнительного резервуара между аминовым абсорбером и десорбером, а также в качестве сборника аминового рас­твора на случай отключения узла регенерации. Для восполнения по­терь воды в десорбере, с целью компенсации уноса водяных паров с кислым газом в FA-819 предусматривается подача питательной воды и парового конденсата низкого давления. Подпитка свежим аминовым раствором системы также предусматривается через емкость FA-819.

Для опорожнения насосов, аппаратов и трубопроводов узла аминовой очистки предусмотрены две подземные дренажные емкости раствора амина FA-833, FA-834. Содержимое дренажных емкостей, по мере их заполнения, откачивается полными насосами GA-833, GA-834 в емкость раствора МДЭА FA-819.

Для предотвращения вспенивания в линию регенерированного раствора амина перед ДА-804 и в линию насыщенного раствора амина перед плунжерным насосом GA-820 периодически подается раствор антивспенивателя. Раствор антивспенивателя готовится в емкости FA-822, куда антивспениватель заливается из бутыли и сюда же подается конденсат пара низкого давления. Перемешивание раствора осуществляется насосом GA-819. Ориентировачный удельный расход антивспенивателя составляет 1-2 г на 1000 м² очищаемого газа.