Меры и средства ограничения токов короткого замыкания

В течение последних десятилетий токи короткого замыкания в электрических системах сильно увеличиваются вследствие увеличения мощности станций и развития сетей. Применение электрооборудования и кабелей, рассчитанных на большие токи короткого замыкания, приводит к значительному увеличению затрат на сооружение электроустановок и их сетей. В некоторых случаях токи короткого замыкания могут быть настолько велики, что вообще оказывается невозможным выбор электрооборудования и кабелей, устойчивых при коротких замыканиях.

Поэтому в электроустановках применяют искусственные меры ограничения токов короткого замыкания, чем обеспечивается возможность применения более дешевого электрооборудования.

В общем случае ограничение токов короткого замыкания достигается увеличением сопротивления цепи короткого замыкания. Для этого используют:

1) раздельную работу понижающих трансформаторов и линий питающей сети;

2) применение трансформаторов с расщепленными обмотками;

3) включение последовательно в три фазы сопротивлений – активных или индуктивных (реакторов);

4) применение системы с эффективно заземленной нейтралью в установках 110 кВ для ограничения токов однофазного короткого замыкания.

Для этой цели часть нейтралей трансформаторов разземляют. В нейтралях трансформаторов предусматривается аппарат – заземлитель нейтрали ЗОН (рисунок 4.4), который может включаться и отключаться обслуживающим персоналом по команде центрального диспетчера.

В приведенной схеме предусматривается также установка разрядника, который в режиме разземления нейтрали защищает ее как от коммутационных, так и от атмосферных перенапряжений.

Рисунок 4.4 – Включение заземлителя нейтрали

5 Выбор и проверка оборудования на стороне 110–35 кВ

Подстанции

Выбор шин

В РУ 35 кВ и выше применяются гибкие шины, выполненные проводами АС, обладающие малым удельным сопротивлением и хорошей механической прочностью.

1) Сечение F, мм² питающей линии (при напряжении 220 кВ и ниже) выбирается по экономической плотности тока:

(5.1)

где I_раб – рабочий ток на стороне высокого напряжения подстанции, A;

j_э – экономическая плотность тока, определяемая материалом проводника, конструкцией сети, числом часов использования максимальной нагрузки, T_м, и т.д., A/мм² /5/.

Рабочий ток определяется:

(5.2)

где S'_max – максимальная мощность подстанции, МВА, с учетом компенсирующих устройств;

U_вн – напряжение подстанции с высокой стороны, кВ.

Для транзитной подстанции:

(5.3)

где S_транз – мощность транзита, указанная в задании, МВА.

На ответвлениях к трансформаторам рабочий ток определяется по выражению 5.2.

Полученное сечение округляется до ближайшего стандартного значения, но при этом необходимо помнить, что по условиям короны минимальные сечения, рекомендуемые /6/, таковы:

70 мм² при U_вн = 110 кВ,

120 мм² при U_вн = 150 кВ,

240 мм² при U_вн = 220 кВ,

2) Выбранное сечение необходимо проверить по нагреву в аварийном режиме, когда одна из цепей отключена:

где I_{дл доп} – длительно допустимый ток для выбранного сечения линии, A (из справочной литературы);

I_ав – аварийный ток, A.

Аварийный ток приближенно определяется по формуле:

или более точно по одной из следующих формул:

(5.6)

(5.7)

где S_ном – номинальная мощность трансформатора, МВА;

k₂ – коэффициент аварийной перегрузки.

Если условие 5.4 не выполняется, следует увеличить сечение провода.

3) многопроволочные провода и трубчатые шины напряжением 35 кВ и выше, выбранные по экономической плотности тока и проверенные по нагреву в аварийном режиме, дополнительно должны быть проверены на коронирование, поскольку на подстанции расстояние между проводами значительно меньше, чем на линии.

Разряд в виде короны возникает при максимальном значении начальной критической напряженности электрического поля, E_0кр, кВ/см:

(5.8)

где m – коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности провода (для многопроволочных проводов m = 0.82);

r₀ – радиус провода, см.

Напряженность электрического поля E около поверхности нерасщепленного провода определяется по выражению:

(5.9)

где U – линейное напряжение, кВ;

D_ср – среднее геометрическое расстояние между проводами фаз, см; при горизонтальном расположении фаз D_ср = 1.26 D (D - расстояние между соседними фазами, см);

При горизонтальном расположении проводов напряженность на среднем проводе примерно на 7% больше величины, определенной по (5.8). Провода не будут коронировать, если наибольшая напряженность поля E_max у поверхности любого провода не более 0.9 E_0кр, то есть должно выполняться условие:

Если условие (5.10) не выполняется, то следует увеличить расстояние между фазами D или радиус провода r₀.

4) Выбранные провода должны быть проверены по ветровым нагрузкам и нагрузкам по гололеду в соответствии с ПУЭ.

5) На термическое и электродинамическое действия токов короткого замыкания проверяют гибкие шины РУ при I_по⁽³⁾ > 20 кA и провода ВЛ при i_у^(п) > 50 кA /5/.

В качестве расчетного тока при этом принимают ток при двухфазном коротком замыкании:

(5.11)

Выбор изоляторов

В распределительных устройствах шины крепятся на опорных, проходных и подвесных изоляторах.