Главная Случайная страница


Полезное:

Как сделать разговор полезным и приятным Как сделать объемную звезду своими руками Как сделать то, что делать не хочется? Как сделать погремушку Как сделать так чтобы женщины сами знакомились с вами Как сделать идею коммерческой Как сделать хорошую растяжку ног? Как сделать наш разум здоровым? Как сделать, чтобы люди обманывали меньше Вопрос 4. Как сделать так, чтобы вас уважали и ценили? Как сделать лучше себе и другим людям Как сделать свидание интересным?


Категории:

АрхитектураАстрономияБиологияГеографияГеологияИнформатикаИскусствоИсторияКулинарияКультураМаркетингМатематикаМедицинаМенеджментОхрана трудаПравоПроизводствоПсихологияРелигияСоциологияСпортТехникаФизикаФилософияХимияЭкологияЭкономикаЭлектроника






Примечания. 1. При забивке свай в грунт, подлежащий удалению при разработке котлована, или в грунт дна водотока значение расчетного отказа следует определять исходя из





1. При забивке свай в грунт, подлежащий удалению при разработке котлована, или в грунт дна водотока значение расчетного отказа следует определять исходя из несущей способности свай, вычисленной с учетом неудаленного или подверженного возможному размыву грунта, а в местах вероятного проявления отрицательных сил трения — с их учетом.

2. В случае расхождения более чем в 1,4 раза значений несущей способности свай, определенных по формулам (18) — (20), с несущей способностью, определенной расчетом в соответствии с требованиями разд. 4 (по результатам лабораторных определений физико-механических свойств грунтов), необходимо дополнительно проверить несущую способность свай по результатам статического зондирования или статических испытаний свай.

 

Таблица 10

 

Случай расчета Коэффициент т), кН/м (те/м")
Испытание свай забивкой и добивкой (а также в случае определения отказов) при видах свай:  
железобетонных с наголовником 1500(150)
деревянных без подбабка 1000(100)
деревянных с подбабком 800 (80)
Контроль несущей способности свай по результатам производственной забивки при значении Ed/sa кН/тс:  
1000(100) и менее 2500(250)
2000(200) 1500(150)
4000(400) 950 (95)
8000(800) и более 700(70)

 

Таблица 11

 

Грунты под нижним концом сваи Коэффициент М
1.Крупнообломочные с песчаным заполнителем 1,3
2.Пески средней крупности и крупные средней плотности и супеси твердые   1,2
3.Пески мелкие средней плотности 1,1
4.Пески пылеватые средней плотности 1,0
5.Супеси пластичные, суглинки и глины твердые 0,9
6.Суглинки и глины полутвердые 0,8
7.Суглинки и глины тугопластичные 0,7
Примечание. При плотных песках значения коэффициента М в поз. 2-4 табл. 11 следует повышать на 60 %, при наличии материалов статического зондирования —на 100%.

 

Таблица 12

 

Молот Расчетная энергия удара молота Ed, кДж (тсм)
1. Подвесной или одиночного действия GH
2. Трубчатый дизель-молот 0,9 GH
3. Штанговый дизель-молот 0,4 GH
4. Дизельный при контрольной добивке одиночными ударами без подачи топлива G(H-h)
Примечания. 1. G — вес ударной части молота, кН (тс). 2. В поз. 4 h — высота первого отскока ударной части дизель-молота от воздушной подушки, определяемая по мерной рейке, м. Для предварительных расчетов допускается принимать: для штанговых молотов h = 0,6 м, для трубчатых молотов h = 0,4 м.

 

Таблица 13

 

Возмущающая сила вибропогружателя, кН (тc) Эквивалентная расчетная энергия удара вибропогружателя, кДж (тcм)
100(10) 45,0(4,5)
200(20) 90,0(9,0)
300(30) 130,0(13)
400(40) 175,0(17,5)
500(50) 220,0(22)
600(60) 265,0(26,5)
700(70) 310,0(31)
800(80) 350,0(35)

5.8. Несущую способность Fd кН (тc), забивной висячей сваи, работающей на сжимающую нагрузку, по результатам испытаний грунтов эталонной сваей, испытаний сваи-зонда или статического зондирования следует определять по формуле

 

(21)

 

где c,— коэффициент условий работы; c = 1;

n — число испытаний грунтов эталонной сваей, испытаний сваи-зонда или точек зондирования;

Fu частное значение предельного сопротивления сваи, кН (тc), в месте испытания грунтов эталонной сваей, испытания сваи-зонда или в точке зондирования, определенное в соответствии с требованиями пп. 5.9, 5.10 или 5.11;

g,— коэффициент надежности по грунту, устанавливаемый в зависимости от изменчивости полученных частных значений предельного сопротивления сваи Fu в местах испытаний грунтов эталонной сваей, испытаний сваи-зонда или в точках зондирования и числа этих испытаний или точек при значении доверительной вероятности  = 0,95 в соответствии с требованиями ГОСТ 20522-75.

5.9. Частное значение предельного сопротивления забивной сваи а месте испытания грунтов эталонной сваей Fu кН (тc), следует определять:

а) при испытании грунтов эталонной сваей типа 1 (ГОСТ 24942-81) — по формуле

 

(22)

где sp коэффициент; sp = 1,25 при заглублении сваи в плотные пески независимо от их крупности или крупнообломочные грунты и sp = 1 для остальных грунтов;

и, иsp периметры поперечного сечения сваи и эталонной сваи;

Fu,sp частноё е значение предельного сопротивления эталонной сваи, кН (тc), определяемое по результатам испытания статической нагрузкой согласно п. 5.5;

б) при испытании грунтов эталонной сваей типа II или III (ГОСТ 24942-81) — по формуле

 

(23)

 

где cR коэффициент условий работы под нижним концом натурной сваи, принимаемый по табл. 14 в зависимости от предельного сопротивления грунта под нижним концом эталонной сваи Rsp;

Rsp предельное сопротивление грунта под нижним концом эталонной сваи, кПа (тс/м2);

A — площадь поперечного сечения натурной сваи, м;

cf коэффициент условий работы на боковой поверхности натурной сваи, принимаемый по табл. 14 в зависимости от среднего значения предельного сопротивления грунта на боковой поверхности эталонной сваи fsp.

fsp среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности эталонной сваи, кПа (тс/м2);

h — глубина погружения натурной сваи, м;

u — периметр поперечного сечения ствола сваи, м.

 

Примечание. При применении эталонной сваи типа II следует проверить соответствие суммы предельных сопротивлений грунта под нижним концом и на боковой поверхности эталонной сваи ее предельному сопротивлению. Если разница между ними превышает ± 20 %, то расчет предельного сопротивления натурной сваи должен выполняться как для эталонной сваи типа 1.

 

5.10. Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в месте испытаний сваи-зонда Fu кН (тc), следует определять по формуле

 

(24)

 

где cR коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи, принимаемый равным 0,8;

Rps предельное сопротивление грунта под нижним концом сваи-зонда, кПа (тс/м2);

cf коэффициент условий работы i -го слоя грунта на боковой поверхности сваи, принимаемый по табл. 14 в зависимости от среднего значения предельного удельного сопротивления i -го слоя грунта на боковой поверхности сваи-зонда fps,i;

fps,i среднее значение предельного сопротивления i -го слоя грунта на боковой поверхности сваи-зонда, кПа(тс/м2);

h — толщина i -го слоя грунта, м.

Таблица 14

 

Rsp, кПа (тс/м2) Коэффициент cR в зависимости от Rsp fsp, fps,i, Коэффициент cf в зависимости от fsp для эталонных свай типов II и III   Коэффициент
  для эталонных свай типа II для эталонных свай типа III кПа (тс/м2) при песчаных грунтах при пылевато-глинистых грунтах cf в зависимости от fps,i для сваи-зонда
 2000(200) 1,15 1,40 20(2) 2,00 1,20 0,90
3000(300) 1,05 1,20 30(3) 1,65 0,95 0,85
4000(400) 1,00 0,90 40(4) 1,40 0,80 0,80
5000(500) 0,90 0,80 50(5) 1,20 0,70 0,75
6000(600) 0,80 0,75 60(6) 1,05 0,65 0,70
7000(700) 0,75 0,70 80(8) 0,80 0,55
10000(1000) 0,65 0,60 120(12) 0,50 0,40
13000(1300) 0,60 0,55
Примечания. 1. Для промежуточных значений Rsp и fsp значения cR и cf определяются интерполяцией. 2. В случае, если по боковой поверхности сваи залегают песчаные и пылевато-глинистые грунты, коэффициент cf определяется по формуле cf = где суммарные толщины слоев соответственно песчаных и пылевато-глинистых грунтов; cf, cf коэффициенты условий работы эталонных свай и свай-зондов соответственно в песчаных и пылевато-глинистых грунтах.

5.11. Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в точке зондирования Fu, кН (тc), следует определять по формуле

 

Fu = Rs A + f h u (25)

 

Rs предельное сопротивление грунта под нижним концом сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа (тс/м2);

f — среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа (тс/м2);

h — глубина погружения сваи от поверхности грунта около сваи, м;

u — периметр поперечного сечения ствола сваи, м.

Предельное сопротивление грунта под нижним концом забивной сваи Rs кПа (тс/м2), по данным зондирования в рассматриваемой точке следует определять по формуле

 

Rs = 1 qs (26)

 

где 1 коэффициент перехода от qs к Rs принимаемый по табл. 15 независимо от типа зонда (по ГОСТ 20069-81);

qs среднее значение сопротивления грунта, кПа (тс/м2), под наконечником зонда, полученное из опыта, на участке, расположенном в пределах одного диаметра d выше и четырех диаметров ниже отметки острия проектируемой сваи (где d — диаметр круглого или сторона квадратного, или большая сторона прямоугольного сечения сваи, м).

Среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности забивной сваи f, кПа (тс/м2), по данным зондирования грунта в рассматриваемой точке следует определять:

а) при применении зондов типа I — по формуле

 

f = 2 fs (27)

 

б) при применении зондов типа II или III — по формуле

 

, (28)

 

В формулах (27) и (28):

где 2, i коэффициенты, принимаемые по табл. 15;

fs среднее значение сопротивления грунта на боковой поверхности зонда, кПа (тс/м2), определяемое как частное от деления измеренного общего сопротивления грунта на боковой поверхности зонда на площадь его боковой поверхности в пределах от поверхности грунта в точке зондирования до уровня расположения нижнего конца сваи в выбранном несущем слое;

fsi среднее сопротивление i-го слоя грунта на боковой поверхности зонда, кПа (тс/м2);

hi толщина i-го слоя грунта, м.

 

Таблица 15

  1 — коэффициент перехода от qs к Rs   2 — коэффициент перехода i — коэффициент перехода
qs кПа (тс/м2)     для для винтовых свай при нагрузке fs, fsi кПа (тс/м2) от fs, к f для зонда типа I от fsi к f для зонда типа II или III
  забивных свай Сжимаю-щей Выдергива-ющей   при песчаных грунтах при пылевато-глинистых грунтах при песчаных грунтах при пылевато-глинистых грунтах
1000(100) 0,90 0,50 0,40  20(2) 2,40 1,50 0,75 1,00
2500 (250) 0,80 0,45 0,38 40(4) 1,65 1,00 0,60 0,75
5000(500) 0,65 0,32 0,27 60(6) 1,20 0,75 0,55 0,60
7500(750) 0,55 0,26 0,22 80(8) 1,00 0,60 0,50 0,45
10 000(1000) 0,45 0,23 0,19 100(10) 0,85 0,50 0,45 0,40
15 000(1500) 0,35 120(12) 0,75 0,40 0,40 0,30
20 000(2000) 0,30
30 000(3000) 0,20
Примечание. Для винтовых свай в песчаных грунтах, насыщенных водой, значения коэффициента 1 должны быть уменьшены в два раза.

5.12. Несущую способность винтовой сваи, работающей на сжимающую и выдергивающую нагрузки, по результатам статического зондирования следует определять по формуле (21), а частное значение предельного сопротивления сваи в точке зондирования — по формуле (25), где глубина принимается уменьшенной на значение диаметра лопасти. Предельное сопротивление грунта под (над) лопастью сваи по данным зондирования грунта в рассматриваемой точке следует определять по формуле (26). В этом случае 1 — коэффициент, принимаемый по табл. 15 в зависимости от среднего значения сопротивления грунта под наконечником зонда в рабочей зоне, принимаемой равной диаметру лопасти. Среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности ствола винтовой сваи по данным зондирования грунта в рассматриваемой точке следует определять по формуле (27) или (28).

 

Date: 2015-11-14; view: 398; Нарушение авторских прав; Помощь в написании работы --> СЮДА...



mydocx.ru - 2015-2024 year. (0.005 sec.) Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав - Пожаловаться на публикацию