Главная
Случайная страница
Полезное:
Как сделать разговор полезным и приятным
Как сделать объемную звезду своими руками
Как сделать то, что делать не хочется?
Как сделать погремушку
Как сделать так чтобы женщины сами знакомились с вами
Как сделать идею коммерческой
Как сделать хорошую растяжку ног?
Как сделать наш разум здоровым?
Как сделать, чтобы люди обманывали меньше
Вопрос 4. Как сделать так, чтобы вас уважали и ценили?
Как сделать лучше себе и другим людям
Как сделать свидание интересным?
Категории:
АрхитектураАстрономияБиологияГеографияГеологияИнформатикаИскусствоИсторияКулинарияКультураМаркетингМатематикаМедицинаМенеджментОхрана трудаПравоПроизводствоПсихологияРелигияСоциологияСпортТехникаФизикаФилософияХимияЭкологияЭкономикаЭлектроника
|
Висячие забивные сваи всех видов и сваи-оболочки, погружаемые без выемки грунта
4.2. Несущую способность Fd, кН (тс), висячей забивной сваи и сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму сил расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле
(8)
где c — коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый c = 1;
R ‑ расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа (тс/м2), принимаемое по табл.1;
A — площадь опирания на грунт сваи, м2, принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто или по площади поперечного сечения камуфлетного уширения по его наибольшему диаметру, или по площади сваи-оболочки нетто;
u — наружный периметр поперечного сечения сваи, м;
fi — расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа (тс/м2), принимаемое по табл.2;
hi — толщина 1-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;
cR cf — коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по табл. 3.
В формуле (8) суммировать сопротивления грунта следует по всем слоям грунта, пройденным сваей, за исключением случаев, когда проектом предусматривается планировка территории срезкой или возможен размыв грунта. В этих случаях следует суммировать сопротивления всех слоев грунта, расположенных соответственно ниже уровня планировки (срезки) и дна водоема после его местного размыва при расчетном паводке.
Таблица 1
Глубина
| Расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, R, кПа те/м)
| погружения нижнего конца сваи, м
| песчаных грунтов средней плотности
|
| гравелистых
| крупных
| —
| средней крупности
| мелких
| пылеватых
| —
|
| пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести / равном
|
|
| 0,1
| 0,2
| 0,3
| 0,4
| 0,5
| 0,6
|
| 7500 (750)
| 6600 (660)
4000 (400)
| 3000 (300)
| 3100 (310) 2000 (200)
| 2000 (200)
1200 (120)
| 1100 (110)
| 600 (60)
|
| 8300 (830)
| 6800 (680)
5100 (510)
| 3800 (380)
| 3200 (320)
2500 (250)
| 2100(210)
1600 (160)
| 1250 (125)
| 700 (70)
|
| 8800 (880)
| 7000 (700)
6200 (620)
| 4000 (400)
| 3400 (340)
2800 (280)
| 2200 (220)
2000 (200)
| 1300(130)
| 800 (80)
|
| 9700 (970)
| 7300 (730)
6900 (690)
| 4300 (430)
| 3700 (370)
3300 (330)
| 2400 (240)
2200 (220)
| 1400 (140)
| 850 (85)
|
| 10500(1050)
| 7700 (770)
7300 (730)
| 5000 (500)
| 4000 (400)
3500 (350)
| 2600 (260)
2400 (240)
| 1500 (150)
| 900 (900)
|
| 11700(1170)
| 8200 (820)
7500 (750)
| 5600 (560)
| 4400 (440)
4000 (400)
| 2900 (290)
| 1650(165)
| 1000 (100)
|
| 12600 (1260)
| 8500 (850)
| 6200 (620)
| 4800 (480)
4500 (450)
| 3200 (320)
| 1800 (180)
| 1100(110)
|
| 13400 (1340)
| 9000 (900)
| 6800 (680)
| 5200 (520)
| 3500 (350)
| 1950 (195)
| 1200 (120)
|
| 14 200 (1420)
| 9500 (950)
| 7400 (740)
| 5600 (560)
| 3800 (380)
| 2100 (210)
| 1300 (130)
|
| 15000(1500)
| 10000(1000)
| 8000 (800)
| 6000 (600)
| 4100 (410)
| 2250 (225)
| 1400 (140)
| Примечания.
1. Над чертой даны значения R для песчаных грунтов, под чертой ‑ для пылевато-глинистых.
2. В табл. 1 и 2 глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта при планировке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве от 3 до 10 м ‑ от условной отметки, расположенной соответственно на 3 м выше уровня срезки или на 3 м ниже уровня подсыпки.
Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта в водоеме следует принимать от уровня дна после общего размыва расчетным паводком, на болотах ‑ от уровня дна болота. При проектировании путепроводов через выемки глубиной до 6 м для свай, забиваемых молотами без подмыва или устройства лидерных скважин, глубину погружения в грунт нижнего конца сваи в табл.1 следует принимать от уровня природного рельефа в месте сооружения фундамента. Для выемок глубиной более 6 м глубину погружения свай следует принимать как для выемок глубиной 6м.
3. Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений показателя текучести IL пылевато-глинистых грунтов значения R и fi в табл. 1 и 2 определяются интерполяцией.
4. Для плотных песчаных грунтов, степень плотности которых определена по данным статического зондирования, значения R по табл. 1 для свай, погруженных без использования подмыва или лидерных скважин, следует увеличить на 100 %. При определении степени плотности грунта по данным других видов инженерных изысканий и отсутствии данных статического зондирования для плотных песков значения R по табл. 1 следует увеличить на 60 %, но не более чем до 20 000 кПа (2000 тс/м2).
5. Значения расчетных сопротивлений R по табл. 1 допускается использовать при условии, если заглубление свай в неразмываемый и несрезаемый грунт составляет не менее, м:
4,0 — для мостов и гидротехнических сооружений;
3,0 — для зданий и прочих сооружений;
6. Значения расчетного сопротивления R под нижним концом забивных свай сечением 0,15х0,15 м и менее, используемых в качестве фундаментов под внутренние перегородки одноэтажных производственных зданий, допускается увеличивать на 20 %.
7. Для супесей при числе пластичности lp 4и коэффициенте пористости е < 0,8 расчетные сопротивления R и fi следует определять как для пылеватых песков средней плотности.
|
Таблица 2
| Расчетные сопротивления на боковой поверхности забивных свай и свай-оболочек fi, кПа (тс/м2)
|
| песчаных грунтов средней плотности
| Средняя глубина расположения слоя грунта,
| крупных и средней крупности
| мелких
| пылеватых
| —
| —
| —
| —
| —
| —
| м
| пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести IL равном
|
| 0,2
| 0,3
| 0,4
| 0,5
| 0,6
| 0,7
| 0,8
| 0,9
| 1,0
|
| 35(3,5)
| 23 (2,3)
| 15(1,5)
| 12(1,2)
| 8(0,8)
| 4(0,4)
| 4(0,4)
| 3(0,3)
| 2(0,2)
|
| 42(4,2)
| 30 (3,0)
| 21(2,1)
| 17(1,7)
| 12(1,2)
| 7(0,7)
| 5(0,5)
| 4(0,4)
| 4(0,4)
|
| 48 (4,8)
| 35(3,5)
| 25 (2,5)
| 20 (2,0)
| 14(1,4)
| 8(0,8)
| 7(0,7)
| 6(0,6)
| 5(0,5)
|
| 53(5,3)
| 38(3,8)
| 27 (2,7)
| 22 (2,2)
| 16(1,6)
| 9(0,9)
| 8(0,8)
| 7(0,7)
| 5(0,5)
|
| 56 (5,6)
| 40(4,0)
| 29 (2,9)
| 24 (2,4)
| 17(1,7)
| 10(1,0)
| 8(0,8)
| 7(0,7)
| 6(0,6)
|
| 58(5,8)
| 42(4,2)
| 31 (3,1)
| 25 (2,5)
| 18(1,8)
| 10(1,0)
| 8(0,8)
| 7(0,7)
| 6(0,6)
|
| 62(6,2)
| 44(4,4)
| 33 (3,3)
| 26 (2,6)
| 19(1,9)
| 10(1,0)
| 8(0,8)
| 7(0,7)
| 6(0,6)
|
| 65 (6,5)
| 46 (4,6)
| 34(3,4)
| 27 (2,7)
| 19(1,9)
| 10(1,0)
| 8(0,8)
| 7 (0,7)
| 6(0,6)
|
| 72(7,2)
| 51 (5,1)
| 38(3,8)
| 28 (2,8)
| 20 (2,0)
| 11(1,1)
| 8(0,8)
| 7(0,7)
| 6(0,6)
|
| 79(7,9)
| 56 (5,6)
| 41 (4,1)
| 30(3,0)
| 20 (2,0)
| 12(1,2)
| 8(0,8)
| 7 (0,7)
| 6(0,6)
|
| 86(8,6)
| 61 (6,1)
| 44 (4,4)
| 32(3,2)
| 20 (2,0)
| 12(1,2)
| 8(0,8)
| 7(0,7)
| 6(0,6)
|
| 93 (9,3)
| 66(6,6)
| 47 (4,7)
| 34(3,4)
| 21 (2,1)
| 12(1,2)
| 9(0,9)
| 8(0,8)
| 7(0,7)
|
| 100 (10,0)
| 70 (7,0)
| 50(5,0)
| 36(3,6)
| 22 (2,2)
| 13(1,3)
| 9(0,9)
| 8 (0,8)
| 7(0,7)
| Примечания.
1. При определении расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности свай fi табл. 2 следует учитывать требования, изложенные в примеч.2 и 3 к табл. 1.
2. При определении по табл. 2 расчетных сопротивлений грунтов на боковой поверхности свай fi пласты грунтов следует расчленять на однородные слои толщиной не более 2 м.
3. Значения расчетного сопротивления плотных песчаных грунтов на боковой поверхности свай fi следует увеличивать на 30% по сравнению со значениями, приведенными в табл. 2.
4. Расчетные сопротивления супесей и суглинков с коэффициентом пористости е 0,5 и глин с коэффициентом пористости е 0,6 следует увеличивать на 15 % по сравнению со значениями, приведенными в табл. 2, при любых значениях показателя текучести.
|
Таблица 3
Способы погружения забивных свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, и виды грунтов
| Коэффициенты условий работы грунта при расчете несущей способности свай
|
| под нижним концом cR
| на боковой поверхности cf
| 1.Погружение сплошных и полых с закрытым нижним концом свай механическими (подвесными), паровоздушными и дизельными молотами
|
1,0
|
1,0
| 2.Погружение забивкой и вдавливанием в предварительно пробуренные лидерные скважины с заглублением концов свай не менее 1 м ниже забоя скважины при ее диаметре:
|
|
| а) равном стороне квадратной сваи
| 1,0
| 0,5
| б) на 0,05 м менее стороны квадратной сваи
| 1,0
| 0,6
| в) на 0,15м менее стороны квадратной или диаметра сваи круглого сечения (для опор линий электропередачи)
| 1,0
| 1,0
| 3.Погружение с подмывом в песчаные грунты при условии добивки свай на последнем этапе погружения без применения подмыва на 1 м и более
|
1,0
|
0,9
| 4.Вибропогружение свай-оболочек, вибропогружение и вибровдавливание свай в грунты:
|
|
| песчаные средней плотности:
|
|
| крупные и средней крупности
| 1,2
| 1,0
| мелкие
| 1,1
| 1,0
| пылеватые
| 1,0
| 1,0
| б) пылевато-глинистые с показателем текучести IL = 0,5:
|
|
| супеси
| 0,9
| 0,9
| суглинки
| 0,8
| 0,9
| глины
| 0,7
| 0,9
| пылевато-глинистые с показателем текучести IL 0
| 1,0
| 1,0
| 5.Погружение молотами любой конструкции полых железобетонных свай с открытым нижним концом:
|
|
| при диаметре полости сваи 0,4 м и менее
| 1,0
| 1,0
| то же, от 0,4 до 0,8 м
| 0,7
| 1,0
| 6.Погружение любым способом полых свай круглого сечения с закрытым нижним концом на глубину 10 м и более с последующим устройством в нижнем конце свай камуфлетного уширения в песчаных грунтах средней плотности и в пылевато-глинистых грунтах с показателем текучести IL 0,5 при диаметре уширения, равном:
|
|
| 1,0 м независимо от указанных видов грунта
| 0,9
| 1,0
| 1,5 м в песках и супесях
| 0,8
| 1,0
| 1,5 м в суглинках и глинах
| 0,7
| 1,0
| 7.Погружение вдавливанием свай:
|
|
| в пески средней плотности крупные, средней крупности и мелкие
| 1,1
| 1,0
| в пески пылеватые
| 1,1
| 0,8
| в пылевато-глинистые грунты с показателем текучести IL < 0,5
| 1,1
| 1,0
| то же, IL > 0,5
| 1,0
| 1,0
| Примечание. Коэффициенты cR и cf по поз. 4 табл. 3 для пылевато-глинистых грунтов с показателем текучести 0,5 > IL > 0 определяются интерполяцией.
|
|