Способы регулировки производительности загрузки бункера

Определим, как изменяется производительность загрузки в зависимости от высоты подъема материала.

Принимаем в начальный период загрузки высоту подъема материала равной нулю. Тогда потери давления (Н_пт) в нагнетающей пневмотранспортной установке при транспортировании сыпучих материалов (см. рисунок 18) будут меньше потерь давления при традиционной схеме загрузки материала в бункер (см. рисунок 15) на величину потерь давления от трения при движении аэросмеси в прямолинейном вертикальном участке материалопровода (Н_тр.в) и потерь давления на подъем материала по вертикали (Н_под.). Используя известные методики расчета пневмотранспортных установок [1], можно определить значение производительности в начальный период загрузки по следующей формуле

G_нач. = , (1)

где Н_пт – потери давления в пневмотранспортной установке, Па;

ζ _пр – коэффициент, зависящий от типа приемного устройства;

ρ – плотность воздуха, кг/м³;

υ – скорость воздуха, м/с;

Н_ч – потери давления от трения при движении в материалопроводе чистого воздуха, Па;

Н_отв.ч – потери давления в отводе при движении чистого воздуха, Па;

Q - расчетный расход воздуха в материалопроводе, м³/ч;

i – потери давления на сообщение скорости продукту при G =1т/ч, Па;

К_г – экспериментальный коэффициент при движении аэросмеси в горизонтальном материалопроводе;

К_отв. – коэффициент сопротивления при движении продукта в отводе;

Δ у – коэффициент, зависящий от величины центрального угла отвода, отношения радиуса отвода к диаметру материалопровода и длины прямолинейного участка за отводом.

Проведенные нами теоретические исследования позволили построить график изменения производительности загрузки бункера в зависимости от высоты подъема материала (рисунок 20). Из графика видно, что производительность загрузки при максимальной высоте подъема материала (h = 20 м) составляет (G_кон =10 т/ч), а в начальный период загрузки составляет (G_нач =20 т/ч), что согласуется с проведенными ранее исследованиями [3–4], причем, чем выше высота подъема материала, тем больше разница производительности в начальный и в конечный период загрузки.

Рисунок 20 – Изменение производительности загрузки в зависимости от высоты подъема материала

Производительность (G_шл) барабанного шлюзового затвора определяем по формуле

G_шл = k_зVρ_vn_р , (2)

где k_з – коэффициент заполнения ячеек ротора шлюзового затвора, м²;

V – емкость всех ячеек ротора шлюзового затвора, м³;

ρ_v – плотность материала, кг/м³;

n_р – частота вращения ротора, об/с.

В связи с тем, что с увеличением частоты вращения ротора значение коэффициента заполнения ячеек уменьшается, а утечки (подсос) воздуха растут, оптимальной частотой вращения ротора, исходя из опыта эксплуатации, следует считать n_р =0,3 – 0,7 об/с. При этом, коэффициент заполнения (k _з) для зерновых материалов можно принимать равным 0,7 - 0,8.

Зная, как изменяется производительность загрузки в зависимости от величины подъема материала, легко определить изменение частоты вращения ротора шлюзового затвора (n_р) в зависимости от изменения времени загрузки (τ).

В начальный период загрузки

n_р.н = , в конечный период загрузки n_р.к = ,

где G_{нач .} и G_{кон .}- начальное и конечное значение производительности.

Время загрузки бункера любой высоты снизу с помощью телескопического трубопровода всегда меньше времени загрузки этого же бункера традиционным способом сверху.

Рисунок 21 – Изменение частоты вращения ротора шлюзового затвора от времени загрузки

К примеру, масса материала, загружаемого в бункер, равна 20 т.

Производительность в начальный период загрузки путем расчетов по формуле 1 получилась равной G_нач = 20 т/час, а в конечный период загрузки – G_кон = 10 т/ч.

Тогда, исходя из формулы 2, частота вращения ротора шлюзового затвора (n_p) изменяется от 0,6 об/с до 0,3 об/с за среднее время загрузки τ_ср. =1,5 часа. Изменение частоты вращения ротора (n_p) от времени загрузки (τ) показано на рисунке 6.

Оно описывается линейным уравнением вида

n_p= – 0,2τ + n_p.нач, (3)

где n_р.нач – частота вращения ротора шлюзового затвора в начальный период загрузки, об/с;

τ – время загрузки, ч.

I_в — ток обмотки возбуждения; I_я —.ток якоря. U — напряжение питания; Е_а — противо-ЭДС.

Рисунок 22 – электрическая схема регулировки частоты вращения шлюзового затвора

Таким образом, время загрузки бункера любой высоты снизу с помощью телескопического трубопровода всегда меньше времени загрузки этого же бункера традиционным способом сверху.

Эффективное регулирование производительности загрузки путем изменения частоты вращения шлюзового затвора можно осуществить с помощью предложенной нами электрической схемы (рисунок 22).

Частота вращения определяется по следующей формуле:

(4)

Из приведенного уравнения (4) следует, что регулировать частоту вращения электродвигателя постоянного тока можно изменением:

1) подводимого к электродвигателю напряжения U;

2) сопротивления цепи якоря R_я (сопротивления регулировочного реостата R_рег);

3) магнитного потока Ф.

Примем регулирование частоты вращения изменением сопротивления цепи якоря.

Подставив в (4) выражение тока якоря

I_я= , (5)

получим следующее соотношение

, (6)

где С_е, С_т – коэффициенты, величины которых постоянны для данной машины;

R_оя — собственное сопротивление обмотки якоря.

Обозначив = n _о, = Δ n, уравнение (6) примет вид

, (7)

где n_o – частота вращения идеального холостого хода (М = 0);

Δ n – изменение частоты вращения, вызванное действием нагрузки, т.е. моментом

М = М ₂ + М₀.(М₀. – момент холостого хода, М ₂ – противодействующий момент, создаваемый механизмом, который приводится в движение данным двигателем).

Соотношения (6) – (7) объясняют механизм регулирования частоты вращения: при увеличении регулировочного сопротивления R_рег частота n _o остается постоянной, а изменение частоты вращения Δ n увеличивается. Увеличение Δ n при неизменной частоте n _o приводит согласно (7) к уменьшению частоты вращения n.