Полезное:
Как сделать разговор полезным и приятным
Как сделать объемную звезду своими руками
Как сделать то, что делать не хочется?
Как сделать погремушку
Как сделать так чтобы женщины сами знакомились с вами
Как сделать идею коммерческой
Как сделать хорошую растяжку ног?
Как сделать наш разум здоровым?
Как сделать, чтобы люди обманывали меньше
Вопрос 4. Как сделать так, чтобы вас уважали и ценили?
Как сделать лучше себе и другим людям
Как сделать свидание интересным?
Категории:
АрхитектураАстрономияБиологияГеографияГеологияИнформатикаИскусствоИсторияКулинарияКультураМаркетингМатематикаМедицинаМенеджментОхрана трудаПравоПроизводствоПсихологияРелигияСоциологияСпортТехникаФизикаФилософияХимияЭкологияЭкономикаЭлектроника
|
Физико-химические свойства нефтепродуктов ⇐ ПредыдущаяСтр 2 из 2 Приведем основные физические свойства нефти: плотность ρ, вязкость ν, сжимаемость, испаряемость и др. Плотность нефти - это масса единицы объема, при температуре 20°С и атмосферном давлении колеблется от 700 до 1040 кг/м3. Нефть с плотностью ниже 900 кг/м3 называют легкой, выше - тяжелой. При изменении температуры эти параметры меняются в широких значениях. С ростом температуры уменьшается плотность и вязкость нефти и нефтепродуктов. Зависимость плотности от температуры определяется по формуле Менделеева: , где ρ и ρ 293 – соответственно плотности нефти при температурах T и 293К, β р- коэффициент объемного расширения, который определяется из таблицы; кг/м³; Вязкость нефти и нефтепродуктов определяется свойством жидкости оказывать сопротивление при их движении по трубопроводам. Зависимость вязкости от температуры определяется по формуле Рейнольдса-Филонова: , где u – крутизна вискограммы. Если известны вязкости для двух температур, то ; 1/К
мм2/с.
К исходным данным задачи проектирования относятся масса нефти, нефтепродуктов G, транспортируемые трубопроводом за год; длинна трассы трубопровода L тр, физико-химические свойства нефти/нефтепродукта, сжатый профиль трассы, разность начальных и конечных нивелирный высот ∆z, рабочая температура, напорные характеристики предполагаемых насосов. Зная эти исходные данные, можно рассчитать количество нефтеперекачивающих станций, точки их расположения на трассе, внешний и внутренний диаметр трубы трубопровода, фактическую пропускную способность трубопровода. В первый очередь определяются средние значения суточного Q сут, часового Q ч.ср и секундного Q объемных расходов: . В этих выражениях Т р – число рабочих дней трубопровода за год, которое определяется при помощи специальной таблицы в зависимости от объема перевозимого груза (если нет данных, то берется Т р =350 сутки). м3/с. Во-вторых, из таблицы данных выбирается внешний диаметр D н трубы проектируемого нефтепровода в зависимости от длинны трубопровода L и от массы перекачиваемого продукта в год G: D н = 630мм. По среднему значению часового расхода Q ч.ср подбирается марка насоса (то есть из таблицы находится параметры H 0 и b для магистрального и H 02 и b 2 подпорного насосов), для номинальной подачи Q ном которой, должно выполняться следующее условие: 0,8 Q ном ≤ Q ч.ср ≤ 1,2 Q ном. Если это условие выполняется для двух типов насоса, то расчеты ведутся в двух вариантах для каждого из насосов в отдельности, выбирается наиболее оптимальный вариант. Максимальное рабочее давление будет на выходе ГНПС, и оно равно: Р =ρ g (3 h мн+ H 2), здесь h мн и H 2 – напоры основного (магистрального) и подпорного насосов при подаче Q ч.ср. Они вычисляются при помощи формул: , . Обычно считается, что в каждой станции есть три последовательно соединенные основные насосы. Согласно условием прочности закрепляющнй арматуры Р ≤ Р арм ≈6,4 МПа. В нашем случае подбирается марка насоса НМ 1250-260 как основной и НПВ 1250-60 как подпорный. Справочные данные по этим типам насосов: Н o =289,8м, b =34,8∙10-6 ч²/м2 (основной) и Н 02 =74,8,8м, b 2 =9,5∙10-6 ч²/м2 (подпорный). Далее находим напоры, развиваемые насосами при подаче Q ч.ср: = м; =74,8-9,5 м. Находим номинальное рабочее давление на выходе ГНПС: Р =ρ g (3 h мн+ H 2)= МПа. Давление маловато. Берем следующий насос:
Еще раз находим напоры, развиваемые насосами при подаче Q ч.ср: = м; =77,1-11,48 м. Находим номинальное рабочее давление на выходе ГНПС: Р =ρ g (3 h мн+ H 2)= МПа. После подбора насоса, рабочее давление которой, удовлетворяет условию прочности, определяется толщина стенки трубопровода, выдерживающей эту давлению: , где п - коэффициент надежности по нагрузке (для трубопровода, работающей по схеме «из насоса в насос» п =1,15, а в других случаях п =1,1), R 1 – расчетное сопротивление металла сжатию (растяжению): ; R н1=σв – нормативная сопротивление, k 1 - коэффициент надежности по материалу (задается в таблице, обычно k 1=1,34÷1,55), k н - коэффициент надежности по назначению трубопровода (задается в таблице). m - коэффициент условии работы трубопровода. Относительно назначения и диаметров трубы с учетом меры безопастности, магистральные трубопроводы делятся на 5 категорий: В, I, II, III и IV, относительно этих категорий значение m задается в таблице, для линейных участков m =0,9. Пусть для МТП категория II: m =0,75 Выбираем трубу:
мм. После определения толщины стенки трубопровода внутрений диаметр трубы определяется следующим способом: D = D н - 2δ =630 –2∙8=614 мм. Полные потери напора в трубопроводе для подачи Q ч.ср находится по формуле: . Здесь коэффициент 1,02 учитывают потери напора в местных сопротивлениях (в ответвлениях трубопровода, на задвижках, и т. д.). п э – количество эксплуатационных участков в трассе, п э= L/( 400÷600 ), Н кп – остаточный напор в конечных пунктах эксплуатационных участков, этот напор расходуется при перекачке нефти, или нефтепродуктов в резервуары. В нашем случае: , значить п э=2. Для нахождения функции потеря напора от трений имеется следующий алгоритм: - определяются переходные числа Рейнольдса: . шерховатость внутренней стенки трубы k э=0,2 мм, отсюда .
- определяется секундная подача: =0,3964 м3/с; - скорость потока течения жидкости в трубопроводе: м/с; - число Рейнольдса: 8431. - определяется коэффициент гидравлического сопротивления от трения: , если Re ≤2320 (формула Стокса), , если 2320 <Re ≤ Re I (формула Блазиуса), , если Re I < Re < Re II (формула Альтшуля), , если Re ≥ Re II (формула Шифринсона). В данном случае 2320 < 8341 < 30700 и используется формула Блазиуса: ≈0,03302. - потери напора от трения (g =9,8 м/с2): = 4130,4 м. Тогда полные потери напора в трубопроводе для подачи Q ч= Q ч.ср находится по формуле: =4298,0 м. Число нефтеперекачивающих станций (НПС) равно: =6,11≈7. То есть n =7. Здесь 240,00 м, =53,72 м. Найдем фактическую пропускную способность Q р =Q ч трубопровода при полученном значении числа станции n. Она (так называемая рабочая точка Q р) соответствует точному решению уравнении при целом п: H нпс(3 п, Q р) =H (Q р), (33) Здесь H нпс(m н, Q ч) = m н h мн(Q ч) + п э H 2(Q ч) - суммарный напор всех станций, m н=3 п- количество основных насосов, п э - количество подпорных насосов, , . Это трансцендентное уравнение решается графическим способом. Для получения напорной характеристики трубопровода возьмем несколько значений подачи, расположенных вокруг среднего значения Q ч.ср и для всех этих значений найдем полные потери в трубопроводе и суммарный напор всех станций. Отсюда Q ч1=1400м³/ч, Q 1= 0,3889м³/с Q ч2=1500 м³/ч, Q 2= 0,4167м³/с Q ч3=1600 м³/ч, Q 3= 0,4444м³/с.
1. Q ч1=1400м³/ч, Q 1= 0,3889м³/с. м/с; - число Рейнольдса: 8271,7. - определяется коэффициент гидравлического сопротивления от трения: ≈0,033177. - потери напора от трения (g =9,8 м/с2): = 3994,8 м. Тогда полные потери напора в трубопроводе для подачи Q ч= Q ч.ср находится по формуле: =4189,7 м. 2. Q ч2=1500 м³/ч, Q 2= 0,4167м³/с. м/с; - число Рейнольдса: 8862,5. - определяется коэффициент гидравлического сопротивления от трения: ≈0,032610. - потери напора от трения (g =9,8 м/с2): = 4507,4 м. Тогда полные потери напора в трубопроводе для подачи Q ч= Q ч.ср находится по формуле: =4712,5 м. 3. Q ч3=1600 м³/ч, Q 3= 0,4444м³/с. м/с; - число Рейнольдса: 9453,4. - определяется коэффициент гидравлического сопротивления от трения: ≈0,032088. - потери напора от трения (g =9,8 м/с2): = 5046,3 м. Тогда полные потери напора в трубопроводе для подачи Q ч= Q ч.ср находится по формуле: =5262,3 м. Теперь найдем суммарный напор всех станций при количестве основных насосов, равных m н=3 п, 3 п -1, 3 п -2 (m н=3∙7=21, 20, 19) при тех же значениях подач: H нпс(m н, Q ч) = m н h мн(Q ч) + п э H 2(Q ч), , . Н 0 =318,8м, b =38,7∙10-6 ч²/м2 (основной) и Н 02 =77,1м, b 2 =11,48∙10-6 ч²/м2 (подпорный). Тогда , . 1. Q ч1=1400м³/ч. =242,95. =54,60. H нпс(21, 1400) = 21 ∙ h мн(1400) + 2∙ H 2(1400)= 21 ∙242,95 + 2∙54,60=5211,1 H нпс(20, 1400) = 20 ∙242,95 + 2∙54,60=4968,2 H нпс(19, 1400) = 19 ∙242,95 + 2∙54,60=4725,2 2. Q ч2=1500м³/ч. =231,725. =51,27. H нпс(21, 1500) = 21 ∙ h мн(1500) + 2∙ H 2(1500)= 21 ∙231,725 + 2∙51,27=4968,8 H нпс(20, 1500) = 20 ∙231,725 + 2∙51,27=4737 H нпс(19, 1500) = 19 ∙231,725 + 2∙51,27=4505,3 3. Q ч3=1600м³/ч. =219,728. =47,711. H нпс(21, 1600) = 21 ∙ h мн(1600) + 2∙ H 2(1600)= 21 ∙219,728 + 2∙47,711=4709,7 H нпс(20, 1600) = 20 ∙ h мн(1600) + 2∙ H 2(1600)= 20 ∙219,728 + 2∙47,711=4490 H нпс(19, 1600) = 19 ∙ h мн(1600) + 2∙ H 2(1600)= 19 ∙219,728 + 2∙47,711=4270,3 Полученые результаты занесем в таблицу.
Построим график напорных характеристик трубы и насосных станции (Рис.1). Напорные характеристики трубопровода и НПС в данной задаче пересекаются в трех точках (Q р1, Q р2, Q р3). Эти точки показывают фактических пропускных способностей трубопровода при работе 3 п -2, 3 п -1, 3 п числа магистральных насосов. В качестве рабочей точки Q р берется самая близкая точка к среднему значению Q ч.ср и не меньшей ее: Q чi≥ Q ч.ср (i =1,2,3). То, есть трубопровод будет работать с такой пропускной способностью. Фактическая годовая (массовая) пропускная способность трубопровода тогда будет равным: . В нашей задаче из графика найдем, что Q р1=1472,7; Q р2=1503,2; Q р3=1532,3; так, как , то Q р= Q р1=1472,7 м3/час и количество магистральных насосов 19 (3-3-3-3-3-2-2). Напор станции с 3-мя насосами (первые 5 станции): H ст.1 = 3∙ =704,60 м. Напор станции с 2-мя насосами (последние 2 станции): H ст.2 = 2∙ =469,73 м. Теперь делаем расстановку НПС на сжатый профиль трассы. Q р1=1472,7, Q = =0,4091м³/с. м/с; 8701,2. ≈0,032698.
Рис.1 Значение гидравлического уклона i м при учете местных сопротивлений: =0,00530014. Для нахождения линий гидравлического уклона рассчитаем местоположение станции с 3-мя и 2-мя насосами в случае горизонтального профиля трассы: =132,93 км. =88,63 км. Тогда и , и образуют прямоугольные треугольники с гипотенузами в виде линий гидравлического уклона. Расстановка НПС в сжатом профиле трассы показана на рис. 2 Из рис. 2 по горизонтали находим расположения НПС (расст. от начального пункта) х 1, х 2, х 3, х 4, х 5, а также расстояния между НПС L 1, L 2, L 3, L 4, L 5 (L 1= х 1, L 2= х 2- х 1 и т.д.) Фактическая годовая (массовая) пропускная способность трубопровода: =24∙738,28∙352∙1472,7=9185214348 кг/год ≈ 9,185 млн.т/год.
|