Главная Случайная страница


Полезное:

Как сделать разговор полезным и приятным Как сделать объемную звезду своими руками Как сделать то, что делать не хочется? Как сделать погремушку Как сделать так чтобы женщины сами знакомились с вами Как сделать идею коммерческой Как сделать хорошую растяжку ног? Как сделать наш разум здоровым? Как сделать, чтобы люди обманывали меньше Вопрос 4. Как сделать так, чтобы вас уважали и ценили? Как сделать лучше себе и другим людям Как сделать свидание интересным?


Категории:

АрхитектураАстрономияБиологияГеографияГеологияИнформатикаИскусствоИсторияКулинарияКультураМаркетингМатематикаМедицинаМенеджментОхрана трудаПравоПроизводствоПсихологияРелигияСоциологияСпортТехникаФизикаФилософияХимияЭкологияЭкономикаЭлектроника






Черт. 6. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нор­мальном к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента, при расчете его по прочности

⇐ ПредыдущаяСтр 27 из 66Следующая ⇒




 

б) при x = x/h 0 > xR — также из условия (36), но при этом высота сжатой зоны определяется:

для элементов из бетона класса В30 и ниже с ненапрягаемой арматурой классов А-I, А-II, А-III — из формулы

 

(38)

 

где (39)

 

для элементов из бетона класса выше В30, а так­же для элементов с арматурой класса выше А-III (ненапрягаемой и напрягаемой) — из формул (66) и (67) или (68).

3.21*. Расчет внецентренно сжатых элементов кольцевого сечения при соотношении внутреннего и наружного радиусов r 1/ r 2 ³ 0,5 с арматурой, рав­номерно распределенной по длине окружности (при числе продольных стержней не менее 6), должен производиться из условия

 

(40)

 

при этом величина относительной площади сжатой зоны бетона определяется по формуле

 

(41)

 

Если полученное из расчета по формуле (41) xcir < 0,15, в условие (40) подставляется значение xcir, определяемое по формуле

 

(42)

 

при этом значения j s и z s определяются по форму­лам (43) и (44), принимая xcir = 0,15.

В формулах (40) ¾ (42):

rm ¾ полусумма внутреннего и наружного ра­диусов;

rs — радиус окружности, проходящей через центры тяжести стержней арматуры;

As,tot — площадь сечения всей продольной арма­туры;

j s — коэффициент, определяемый по формуле

(43)

 

z s — расстояние от равнодействующей в арма­туре растянутой зоны до центра тяжести сечения, определяемое по формуле

 

(44)

 

но принимаемое не более rs;

ssp — определяется при коэффициенте g sp > 1,0;

w1 — коэффициент, определяемый по формуле

 

(45)

 

здесь h r ¾ коэффициент, принимаемый равным для арматуры классов:

А-I, А-II, А-III................................1,0

А-IV, А-V, А-VI, Ат-VII, B-II,

Вр-II, К-7 и К-19.............................1,1

w2 — коэффициент, определяемый по формуле

 

(46)

 

где значение d принимается равным:

 

(47)

 

здесь Rs ¾ в МПа.

 

Если вычисленное по формуле (43) значение j s £ 0, то в условие (40) подставляются j s = 0 и значение xcir, полученное по формуле (41) при w1 = w2 = 0.

3.22*. Расчет элементов сплошного сечения из тя­желого и мелкозернистого бетонов с косвенным армированием следует производить согласно указа­ниям пп. 3.20 и 3.28*, вводя в расчет лишь часть площади бетонного сечения Aef, ограниченную ося­ми крайних стержней сетки или спирали, и подстав­ляя в расчетные формулы (36)¾(38), (65) и (66) вместо Rb приведенную призменную прочность бетона Rb,red, а при высокопрочной арматуре вместо Rsc ¾ значение Rsc,red.

Гибкость l 0/ ief элементов с косвенным армиро­ванием не должна превышать при косвенном арми­ровании сетками — 55, спиралью — 35, где ief — ра­диус инерции части сечения, вводимой в расчет.

Значения Rb,red определяются по формулам:

а) при армировании сварными поперечными сет­ками

 

(48)

 

где Rs,xy ¾ расчетное сопротивление арма­туры сеток;

(49)

 

здесь nx, Asx, lx ¾ соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня сетки (считая в осях крайних стержней) в од­ном направлении;

ny, Asy, ly — то же, в другом направлении;

Аef — площадь сечения бетона, заклю­ченного внутри контура сеток;

s — расстояние между сетками;

j — коэффициент эффективности косвенного армирования, определяемый по формуле

 

(50)

 

где (51)

Rs,xy, Rb ¾ в МПа.

 

Для элементов из мелкозернистого бетона значе­ние коэффициента j следует принимать не более единицы.

Площади сечения стержней сетки из единицу дли­ны в одном и другом направлении не должны разли­чаться более чем в 1,5 раза;

61 при армировании спиральной или кольцевой арматурой

(52)

 

где Rs,cir — расчетное сопротивление армату­ры спирали;

mcir — коэффициент армирования, рав­ный:

 

(53)

 

здесь As,cir ¾ площадь поперечного сечения спиральной арматуры;

def ¾ диаметр сечения внутри спи­рали;

s — шаг спирали;

е 0 — эксцентриситет приложения про­дольной силы (без учета влияния прогиба).

 

Значения коэффициентов армирования, опреде­ляемые по формулам (49) и (53), для элементов из мелкозернистого бетона следует принимать не более 0,04.

Расчетное сопротивление сжатию Rsc,red продоль­ной высокопрочной арматуры классов А-IV, А-V, А-VI и Ат-VII для элементов из тяжелого бетона с косвенным армированием сварными сетками оп­ределяется по формуле

(54)

 

и принимается не более Rs.

В формуле (54):

(55)

 

где

 

здесь h — коэффициент, принимаемый равным для арматуры классов:

A-IV.................................. 10

A-V, A-VI и Aт-VII............15

As,tot — площадь сечения всей продольной высокопрочной арматуры;

Aef — обозначение то же, что и в формуле (49);

Rb ¾ в МПа.

Значение q принимается не менее 1,0 и не более:

1,2...... при арматуре класса А-IV

1,6...... „ „ классов A-V, А-VI и Ат-VII

При определении граничного значения относительной высоты сжатой зоны для сечений с косвенным армированием в формулу (25) вводится

(56)

 

где a — коэффициент, принимаемый согласно указаниям п. 3.12*;

d2 — коэффициент, равный 10 m, но принимаемый не более 0,15,

здесь m — коэффициент армирования mxy или mcir, определяемый по формулам (49) и (53) соответственно для сеток и спиралей.

 

Значение ssc,u в формуле (25) для элементов с высокопрочной арматурой принимается равным:

(57)

 

но не более 900 МПа для арматуры класса А-IV, 1200 МПа ¾ для арматуры классов А-V, А-VI и Ат-VII.

При учете влияния прогиба на несущую способность элементов с косвенным армированием следует пользоваться указаниями п. 3.24, определяя момент инерции по части сечения, ограниченной стержнями сеток или заключенной внутри спирали. Зна­чение Ncr, полученное по формуле (58), должно быть умножено на коэффициент где сef равно высоте или диаметру учитываемой части бетонного сечения, а при оп­ределении d e,min второй член правой части формулы (22) заменяется на где

Косвенное армирование учитывается в расчете при условии, что несущая способность элемента, определенная согласно указаниям настоящего пункта (вводя в расчет Аef и Rb,red), превышает его несущую способность, определенную по полному сечению А и значению расчетного сопротивления бетона Rb без учета косвенной арматуры.

Кроме того, косвенное армирование должно удовлетворять конструктивным требованиям п. 5.24.

3.23. При расчете внецентренно сжатых элементов с косвенным армированием наряду с расчетом по прочности согласно указаниям п. 3.22* следует производить расчет, обеспечивающий трещиностойкость защитного слоя бетона.

Расчет производится согласно указаниям пп. 3.20 или 3.28* по эксплуатационным значениям расчетных нагрузок (g f = 1,0), учитывая всю площадь сечения бетона и принимая расчетные сопротивления Rb,ser и Rs,ser для предельных состояний второй группы и расчетное сопротивление арматуры сжатию равным значению Rs,ser, но не более 400 МПа.

При определении граничного значения относи­тельной высоты сжатой зоны в формулах (25) и (69) принимают ssc,u = 400 МПа, а в формуле (26) коэффициент 0,008 заменяют на 0,006.

При учете влияния гибкости следует пользовать­ся указаниями п. 3.24, определяя значения d е по формуле (22) с заменой 0,010 Rb на 0,008 Rb,ser.

3.24. При расчете внецентренно сжатых элементов следует учитывать влияние прогиба на их несущую способность, как правило, путем расчета конструк­ций по деформированной схеме (см. п. 1.15).

Допускается производить расчет конструкций по недеформированной схеме, учитывая при гибкости l 0/ i > 14 влияние прогиба элемента на его проч­ность, определяемую из условий (36), (40) и (65), путем умножения e 0 на коэффициент h. При этом условная критическая сила в формуле (19) для вычисления h принимается равной:

 

(58)

 

где l 0 — принимается согласно указаниям п. 3.25;

d e — коэффициент, принимаемый согласно указаниям п. 3.6;

j l — коэффициент, определяемый по фор­муле (21), при этом моменты М и Мl определяются относительно оси, парал­лельной линии, ограничивающей сжатую зону и проходящей через центр наибо­лее растянутого или наименее сжатого (при целиком сжатом сечении) стержня арматуры, соответственно от действия полной нагрузки и от действия постоян­ных и длительных нагрузок. Если изги­бающие моменты (или эксцентрисите­ты) от действия полной нагрузки и от действия постоянных и длительных на­грузок имеют разные знаки, то следует учитывать указания п. 3.6;

j р — коэффициент, учитывающий влияние предварительного напряжения армату­ры на жесткость элемента; при равно­мерном обжатии сечения напрягаемой арматурой j р определяется по фор­муле

 

(59)

 

здесь sbp — определяется при коэф­фициенте g sp < 1,0;

Rb — принимается без учета коэффициентов условий работы бетона;

в формуле (59) значение e 0/ h принима­ется не более 1,5;

a = Es / Eb.

 

Для элементов из мелкозернистого бетона груп­пы Б в формулу (58) вместо значения 6,4 подставляется значение 5,6.

При расчете из плоскости действия изгибающего момента эксцентриситет продольной силы е 0 прини­мается равным значению случайного эксцентрисите­та (см. п. 1.21).

3.25. Расчетную длину l 0 внецентренно сжатых железобетонных элементов рекомендуется опреде­лять как для элементов рамной конструкции с учетом ее деформированного состояния при наибо­лее невыгодном для данного элемента расположе­нии нагрузки, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин.

Для элементов наиболее часто встречающихся конструкций допускается принимать расчетную дли­ну l 0 равной:

а) для колонн многоэтажных зданий при числе пролетов не менее двух и соединениях ригелей и колонн, рассчитываемых как жесткие, при конст­рукциях перекрытий:

сборных............................. Н

монолитных................. 0,7 Н

где Н — высота этажа (расстояние между цент­рами узлов);

б) для колонн одноэтажных зданий с шарнирным опиранием несущих конструкций покрытий, жест­ких в своей плоскости (способных передавать гори­зонтальные усилия), а также для эстакад — по табл. 32;

в) для элементов ферм и арок — по табл. 33.
⇐ Предыдущая22232425262728293031Следующая ⇒

Date: 2015-10-18; view: 392; Нарушение авторских прав; Помощь в написании работы --> СЮДА...


mydocx.ru - 2015-2024 year. (0.005 sec.) Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав - Пожаловаться на публикацию