Рассчитываем полное гидравлическое сопротивление потока теплоносителя

Уравнение для расчёта гидравлического сопротивления трубного пространства кожухотрубчатого теплообменника:

LZ ωтр.І ρ ρ ωтрюІ ρ ωшт.І

∆Рп.тр. = λ ──── · ──── + [2.5(Z – 1) +2Z] · ──── + 3─────+ ρgh (22)

dэ 2 2 2

где λ – коэффициент трения

L – длина труб, м,

Z – число ходов

dэ – диаметр эквивалентный, м,

ωтр – скорость теплоносителя, м/с,

ρ – плотность вещества, кг/мі,

h – высота подъёма, м,

g = 9,8 м/сІ - ускорение свободного падения

Коэффициент трения рассчитываем по формуле:

10 560

─── < Re < ──── зона смешенного трения (23)

е e

е = ∆/ dэ = 0,06/16 = 0,00375

∆ = 0,06 мм [2]

dэ = 16 мм (таблица 1,2)

2666,66 < 3819,382 < 149333,33

λ = 0,11(е + 68 / 3819,382)^0,25 = 0,04214

Рассчитываем по формуле

М

ωшт = ──── (24)

ρ S

d = 150 мм [2]

πdІ 3.14*(0.15)І

S = ──── = ──────= 0.01766

4 4

ρ³¹_вода = 997,6 кг/мі

5,7

ωшт = ─────────── = 0,01836 м/с

997,6 * 0,01766

По формуле (3,2) найдём:

2 · 4 (0,2010)І · 997,6

∆Рп.тр. = 0,04214 · ─── · ────────── + [2,5(4-1) + 2 · 4]

0,016 2

(0,2010)І · 997,6 997,6 · (0,01836)І

* -──────────+ 3 ───────────+ 997,6 · 9,8 · 2 ·3 = 59396,3424 Па

2 2

∆Р 59396.3424

Нп = ─── = ───────── = 6.06 [ м ст. жидкости]

ρg 997.6 * 9.81

По формуле (21) найдём:

ŋн. =0,40 [2]

ŋпер. = 1 [2]

ŋдв. = 1 [2]

0,001809 · 59396,3424

N = ────────────── = 0,268619 кВт

1000 · 0,40 · 1 · 1

Подбираем центробежный насос.

2. КОНСТРУКТИВНО-МЕХАНИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ

В задачу конструктивно-механического расчёта входит определение необходимых геометрических размеров отдельных деталей и узлов, которые определяют конструкцию теплообменного аппарата, его механическую прочность и геометрические размеры.

2.1. РАСЧЁТ И ПОДБОР ШТУЦЕРОВ

Диаметр условного прохода (внутренний диаметр) штуцеров для подвода и отвода теплоносителей рассчитывается на основе уравнения массового расхода:

πdІвн.шт.

G = ρ ωшт. ───── (25)

откуда

___________

dвн.шт. = √ 4G / π ρ ωшт.

.

ωшт. – скорость течения теплоносителя в штуцере м/с,

1. Для насыщенного пара.

Мсм. = Мб. · Хб. + Мт· (1 – Хт.) (27)

Мсм. = 78 · 0,92 + 93 · 0,08 = 79,2

Мсм. 273 Р

ρпара = ──── · ──── (28)

22,4 Т Р0

79,2 273 · 1,2

ρпара = ──── · ──────────── = 3,0723

22,4 (88 + 273) · 1,034

Предельно допустимая скорость насыщенного пара - (15-25 м/с) – 20 м/с

По уравнению (26) найдём:

__________________________

dвн.шт. = √ 4·6500/3,14 · 20·3,0723·3600 =93,4 мм

2. Для конденсата.

Предельно допустимая скорость конденсата – (0,1 – 0,5) – 0,1 м/с

По уравнению (4,2) найдём:

___________________________

dвн..шт. = √­­ 4·6500/3,14·3600 · 0,1 · 796,812 = 169 мм

3. Для холодного теплоносителя.

dвн..шт = 150 [мм]

Рабочее давление 0,12МПа.

Конструкцию фланцевого соединения принимают в зависимости от рабочих параметров аппарата: плоские приварные фланцы при Р≤2.5МПа, t≤300°C. Во фланцевых соединениях при Р≤4.0МПа,t≤300°C применяют болты.