Передача предварительного напряжения

(1) При отпуске напрягающего элемента может быть принято, что предварительное напряжение передается на бетон с постоянным напряжением сцепления f_bpt:

(8.15)

где h _{p 1}— коэффициент, учитывающий вид напрягающего элемента и условия сцепления при отпуске:

h _{p 1} = 2,7 — для профильной проволоки;

h _{p 1} = 3,2 — для канатов с тремя и семью проволоками;

h₁= 1,0 — для хороших условий сцепления (см. 8.4.2);

h₁= 0,7 — для других условий сцепления, кроме случаев, когда более высокое значение может быть оправдано с учетом специальных условий изготовления;

f_ctd (t) — расчетное сопротивление бетона при растяжении в момент отпуска напрягающего элемента; (см. также 3.1.2 (9) и 3.1.6 (2)Р).

Примечание — Значения h _{p 1} для других видов напрягающих элементов, кроме приведенных выше, могут быть указаны в соответствующих ЕТА.

(2) Базовое значение длины зоны передачи напряжения l_pt определяется по формуле

, (8.16)

где a₁= 1,0 — для постепенного отпуска;

a₁ = 1,25 — для мгновенного отпуска;

a₂= 0,25 — для напрягающих элементов круглого сечения;

a₂ = 0,19 — для канатов с тремя и семью проволоками;

Æ — номинальный диаметр напрягающего элемента;

s _{pm 0}— напряжение в напрягающем элементе непосредственно после отпуска.

(3) Расчетное значение длины зоны передачи напряжений должно быть принято как наиболее неблагоприятное из следующих двух значений, различающихся расчетной ситуацией:

(8.17)

или

(8.18)

Примечание — Как правило, наименьшее из значений используется для проверки местных напряжений при отпуске, а более высокое значение — для предельных состояний по несущей способности (поперечное усилие, анкеровка и т. д.).

(4) За пределами длины распределения напряжения в бетоне могут быть приняты как распределенные по линейному закону распределения, см. рисунок 8.16:

(8.19)

(5) Альтернативная картина передачи усилия может быть принята, если она обоснована и длина зоны передачи напряжений изменена соответствующим образом.

8.10.2.3 Анкеровка напрягающих элементов в предельных состояниях по несущей способности

(1) Анкеровка напрягающих элементов должна быть проверена в сечениях, где растягивающее напряжение в бетоне превышает f_{ctk ,0,05}. Усилие в напрягающем элементе должно быть рассчитано как для сечения с трещиной с учетом влияния поперечной силы согласно 6.2.3 (7), см. также 9.2.1.3. Если растягивающее напряжение в бетоне менее f_{ctk ,0,05}, нет необходимости проверки анкеровки.

(2) Напряжение сцепления для проверки анкеровки в предельном состоянии по несущей способности составляет:

(8.20)

где h _{p 2}— коэффициент, который учитывает вид напрягающего элемента и условия сцепления при анкеровке:

h _{p 2} = 1,4 — для профильных проволок или

h _{p 2} = 1,2 — для канатов с семью проволоками;

h₁— определено в 8.10.2.2 (1).

Примечание — Значения h _{p 2} для других видов напрягающих элементов, кроме приведенных выше, могут быть указаны в соответствующих ЕТА.

(3) Поскольку с увеличением прочности бетона возрастает его хрупкость, то здесь необходимо f_{ctk ,0,05} ограничивать до значения для класса прочности бетона С⁶⁰/₇₅, кроме тех случаев, когда может быть подтверждено, что средняя прочность сцепления также превышает этот предел.

(4) Общая длина анкеровки напрягающего элемента с напряжением s _pd составляет:

, (8.21)

где l_{pt 2}— верхнее расчетное значение длины передачи, см. 8.10.2.2 (3);

a₂— определено в 8.10.2.2 (2);

s _pd — напряжение в напрягающем элементе, которое соответствует усилию, описанному в (1);

s _{pm ¥}— предварительное напряжение с учетом всех потерь.

(5) Напряжения в напрягающем элементе в зоне анкеровки представлены на рисунке 8.17.

(6) В случае, когда ненапрягаемая арматура и предварительно натягиваемая арматура комбинируются, несущие способности отдельных анкеровок могут суммироваться.

Рисунок 8.17 — Напряжения в зоне анкеровки предварительно натягиваемых элементов:

(1) — при отпуске напрягающих элементов; (2) — в предельном состоянии
по несущей способности