Принципиальная схема импульсного повышающего стабилизатора на ИС TL494

Рис. 39

В некоторых случаях необходимо, чтобы выходное напряжение стабилизатора было выше входного. На рис. 39 приведена структурная схема импульсного параллельного стабилизатора повышающего типа.

В данном импульсном стабилизаторе при открытом ключевом элементе КЭ ток от источника U _вх протекает через дроссель L 1, запасая в нем энергию. Диод VD 1 при этом закрыт. Ток в нагрузку в этот промежуток времени поступает только от конденсатора С 1.

На рис. 39 указано: VD 1-КД212А; VD 2-2Д2998Б; VТ 1-IRFP540; C 1, C2-2200 мк×40 В; C 3-10 мк×63В; C 4-0,1мк; C 5, C 6-3300 мк×63 В; C 7-4700; С 8-0,1 мк; С 9-1000 мк×25 В; FU 1-MF R400; R 1-1 кОм, 0,25 Вт; R 2-750 Ом, 0,25 Вт; R 3-30 кОм, 0,125 Вт; R 4-1 М, 0,125 Вт; R 5-47 кОм, 0,125 Вт; R 6-4,7 кОм, 0,125 Вт; R 7-4,7 кОм; R 8-150 кОм, 0,125 Вт; R 9-4,7 кОм, 0,125 Вт; L 1-80 мкГн; I-1,4 А; U_вх =24 В; U_вых =26,5…50 В.

В следующий момент, когда КЭ закрывается, энергия дросселя L 1 отдается в нагрузку. При этом выходное напряжение будет больше входного. В отличие от понижающего стабилизатора (рис. 38) здесь дроссель не является элементом фильтра, а выходного напряжение становится больше входного на величину, которая определяется индуктивностью дросселя L 1 и скважностью работы ключевого элемента КЭ.

В стабилизаторе на рис. 39 применены, в основном, те же радиоэлементы, что и в ранее рассмотренном.

Основные технические характеристики повышающего стабилизатора:

· Входное напряжение – 24 В;

· Выходное напряжение – 26,5…50 В;

· Максимальный ток нагрузки (при U_вых = 50 В) – 1,4 А;

· Амплитуда пульсаций выходного напряжения – не более 200 мВ;

· Нестабильность выходного при изменении тока нагрузки и температуры окружающей среды – 1,5 %;

· Среднее значение КПД при максимальном токе нагрузки во всем интервале выходного напряжения – порядка 9,2 %;

· Частота преобразования – 15 кГц;

· Диапазон рабочей температуры – от −25 до +85 ºС;

· Амплитуда пульсаций выходного напряжения стабилизатора при максимальной нагрузке – порядка 200 мВ.

Уменьшить пульсации можно, увеличив емкость выходного фильтра. Для более «мягкого» запуска между общим проводом и не инвертирующим входом усилителя ошибки № 1 (вывод 1) включен конденсатор С 9. Для защиты стабилизатора от перегрузки по току можно применить функциональный узел, приведенный на рис. 38.

Дроссель L 2 такой же, как и в схеме понижающего стабилизатора, VT 1 – n- канальный полевой транзистор IRF540 с параметрами: U_си = 100 В, I_cи =28 А, R_си = 0,077 Ом (максимальные значения). Резисторы – С2-33Н. Конденсаторы С 1, С 2, С 3, С 5, С 6, С 8, С 9 – К50-35; С 4, С 7, С 8 – К10-17. Переменные резисторы – СП5-3 или СП5-2ВА. Транзистор VT 1 следует установить на радиатор с площадью эффективной поверхности не менее 100 см². Можно применить более дешевый n-канальный полевой транзистор, конечно, с некоторым ухудшением технических характеристик стабилиза-тора. Первое включение лучше сделать при небольшой нагрузке 0,1…0,2 А и минимальном выходном напряжении, затем медленно увеличивать выходное напряжение и ток нагрузки до максимальных значений.

Если повышающий и понижающий стабилизаторы будут работать от одного источника напряжения, то их частоту преобразования можно засинхронизировать. В [13] приведена схема синхронизации двух микросхем TL494. Для этого в ведомом стабилизаторе нужно удалить времязадающие резисторы и конденсатор и замкнуть выводы 6 и 14 микросхемы, а выводы 5 микросхем обоих стабилизаторов соединить между собой.

В стабилизаторе повышающего типа дроссель L 2 не участвует в сглаживании пульсации выходного постоянного напряжения. В стабилиза-торах повышающего типа для качественной фильтрации выходного постоянного напряжения необходимо применять выходные фильтры с достаточно большими значениями L и С. Это приводит к увеличению массы и габаритов фильтра и устройства в целом. Поэтому удельная мощность понижающего стабилизатора больше, чем повышающего.